В една от предишните статии обсъдихме композитните врати и накратко засегнахме блоковете с термично прекъсване. Сега им посвещаваме отделна публикация, тъй като това са доста интересни продукти, може да се каже - вече отделна ниша в конструкцията на вратите. За съжаление в този сегмент не всичко е ясно, има постижения, има фарс. Сега нашата задача е да разберем характеристиките нова технология, за да разберем къде свършват технологичните „благини“ и къде започват маркетинговите игри.

За да разберете как работят термично разделените врати и кои от тях могат да се считат за такива, ще трябва да се задълбочите в детайлите и дори да си спомните малко училищна физика.

Ако все още не сте решили, разгледайте нашите предложения

1. Това е естествен процес на стремеж към баланс. Състои се в обмен / пренос на енергия между тела с различни температури.
2. Интересното е, че по-горещите тела отдават енергия на по-студените.
3. Естествено, при такова връщане по-топлите части се охлаждат.
4. Вещества и материали с различна интензивност пренасят топлина.
5. Дефиницията на коефициента на топлопроводимост (означен като c) изчислява колко топлина ще премине през проба с даден размер, при дадена температура, за секунда. Тоест, в приложните въпроси площта и дебелината на частта, както и характеристиките на веществото, от което е направена, ще бъдат важни. Някои показатели за илюстрация:
   • алуминий - 202 (W/(m*K))
   • стомана - 47
   • вода - 0,6
   • минерална вата - 0,35
   • въздух - 0,26

Топлопроводимост в строителството и по-специално за метална врата

Всички ограждащи строителство на сградипренос на топлина. Следователно в нашите географски ширини винаги има топлинни загуби в жилище и отоплението задължително се използва за тяхното попълване. Прозорците и вратите, монтирани в отвори, имат непропорционално по-тънка дебелина от стените, поради което тук обикновено има порядък повече топлинни загуби, отколкото през стените. Плюс това, повишената топлопроводимост на металите.

Как изглеждат проблемите.

Естествено най-много страдат вратите, които се монтират на входа на сградата. Но не изобщо, а само ако температурата отвътре и отвън се различава значително. Например, общата входна врата винаги е напълно студена през зимата, няма особени проблеми с стоманените врати за апартамент, защото е по-топло във входа, отколкото на улицата. Но блоковете на вратите на вили работят при температурна граница - те се нуждаят от специална защита.

Очевидно, за да се изключи или намали преносът на топлина, е необходимо изкуствено да се изравнят вътрешните и "външните" температури. Всъщност се създава голям въздушен слой. Традиционно има три начина:

• Оставете вратата да замръзне, като монтирате втория блок на вратата отвътре. Отоплителният въздух не достига до входната врата и няма рязък спад на температурата - няма конденз.
• Те правят вратата винаги топла, тоест изграждат вестибюл отвън без отопление. Изравнява температурата на външната повърхност на вратата, а нагряването затопля вътрешните й слоеве.
• Понякога помага да се организира въздушна термична завеса, електрическо отопление на платното или подово отопление близо до входната врата.

Разбира се, самата стоманена врата трябва да бъде максимално изолирана. Това се отнася както за кухините на кутията и платното, така и за склоновете. В допълнение към кухините, облицовките работят, за да устоят на преноса на топлина (колкото по-дебели и "пухкави" - толкова по-добре).

Технология за термично прекъсване

Вечната мечта на разработчика завинаги и безвъзвратно да победи преноса на топлина. Недостатъците са това най топли материали, като правило, най-крехките и слабо носещи, поради факта, че съпротивлението на пренос на топлина е силно зависимо от плътността. За да се укрепят порестите материали (които съдържат газове), те трябва да се комбинират с по-здрави слоеве - така се появяват сандвичи.

Въпреки това модулът на вратата е самоносеща пространствена конструкция, която не може да съществува без рамка. И тогава се появяват други неприятни моменти, които се наричат ​​"студени мостове". Това означава, че колкото и добре да е изолирана стоманената входна врата, има елементи, които преминават през вратата. Това са: стените на кутията, периметърът на платното, усилващите елементи, брави и хардуер - и всичко това е направено от метал.

В един момент производителите на алуминиеви конструкции намериха решение за някои актуални въпроси. Един от най-топлопроводимите материали (алуминиеви сплави) беше решено да бъде разделен от по-малко топлопроводим материал. Многокамерният профил беше „разрязан” приблизително наполовина и там беше направена полимерна вложка („термомост”). За да не бъде особено засегната носещата способност, беше използван нов и доста скъп материал - полиамид (често в комбинация с фибростъкло).

Основната идея на такива конструктивни решения е да се увеличат изолационните свойства, като се избягва създаването на допълнителни блокове за врати и вестибюли.

Напоследък на пазара се появиха висококачествени термопрекъснати входни врати, сглобени от вносни профили. Изработват се по подобна технология като "топлите" алуминиеви системи. Само профилът на оператора се създава от валцована стомана. Разбира се, тук няма екструдиране - всичко се прави на оборудване за огъване. Конфигурацията на профила е много сложна, направени са специални жлебове за монтаж на термомост. Всичко е подредено така, че полиамидната част с Н-образно сечение става по линията на платното и свързва двете половини на профила. Сглобяването на продуктите се извършва чрез натиск (валцуване), връзката на метал и полиамид може да бъде залепена.

От такива профили се сглобява силовата рамка на платното, стелажите и преградите на рамката, както и прагът. Естествено, има някои разлики в конфигурацията на секцията: твърдостта може да бъде обикновен квадрат, а за да се осигури една четвърт или приток на мрежата на верандата, е малко по-сложно. Обшивката на силовата рамка е направена съгласно традиционен модел, само с метални листове от двете страни. Шпионката често е изоставена.

Между другото, има интересна система, когато платното върху полимерни харпуни (с еластични уплътнения) е буквално напълно набрано от профил с термично прекъсване. Стените му заменят листовете за обшивка.

Естествено, на пазара се появиха „смешни“ врати, които безмилостно експлоатират концепцията за термично прекъсване. В най-добрия случай се извършва някаква настройка на обикновена стоманена врата.

1. На първо място, производителите премахват усилващите елементи. Веднага възникват проблеми с пространствената твърдост на платното, устойчивостта на деформация, "шип" отваряне на кожата и т.н. Като изход понякога към металните листове на кожата се закрепват недоразвити усилващи елементи. Някои от тях са фиксирани върху външния лист, другата част - върху вътрешния. За да се стабилизира по някакъв начин структурата, кухината се запълва с пяна, която едновременно изпълнява оформяща функция и залепва двата листа заедно. Има модели, при които метална мрежа / решетка се вкарва в пяната, така че нападателят да не може да пробие проходен отвор в платното.
2. Крайните крайни повърхности на крилото и кутията могат дори да имат малки разделителни вложки, но с неизвестни характеристики.Като цяло цялата конструкция не се различава много от обикновените китайски врати. Просто имаме тънка черупка, пълна само с пяна.

Друг трик е да вземете обикновена врата с ребра (предвид хитрия подход към бизнеса - обикновено нискокачествен) и да поставите памучна вата в платното и в допълнение слой, например пяна. След това продуктът получава титлата "сандвич с термично прекъсване" и бързо се продава като иновативен модел. Съгласно този принцип, всички стомана блокове за вратимогат да бъдат записани в тази категория, тъй като изолацията и декоративна облицовказначително намаляване на топлинните загуби.

1.4 Устойчивост на топлопредаване на външни врати и портали

За външните врати необходимото съпротивление на топлопреминаване R o tr трябва да бъде най-малко 0,6R ref на стените на сградите и конструкциите, определено по формули (1) и (2).

0.6R около tr \u003d 0.6 * 0.57 \u003d 0.3 m² ºС / W.

Въз основа на приетите проекти на външни и вътрешни врати, съгласно таблица А.12, се приемат техните термични съпротивления.

на открито дървени вратии двойна врата 0,43 м² ºС/W.

Вътрешни вратиединичен 0,34 m² ºС/W

1.5 Устойчивост на топлопреминаване на пълнежи на капандури

За избрания тип стъклопакет съгласно Приложение А се определя стойността на термичното съпротивление на топлопреминаване на светлинните отвори.

В същото време съпротивлението на топлопреминаване на пълнежа на външни светлинни отвори R ok трябва да бъде не по-малко от стандартното съпротивление на топлопреминаване

определен съгласно таблица 5.1, и не по-малко от необходимото съпротивление

R= 0,39, определен съгласно таблица 5.6

Съпротивление на топлопреминаване на пълнежите на светлинните отвори, базирано на разликата между изчислените температури на вътрешния t in (таблица A.3) и външния въздух t n и използвайки таблица A.10 (t n е температурата на най-студените пет -дневен период).

Rt \u003d t в - (- t n) \u003d 18- (-29) \u003d 47 m² ºС / W

R добре \u003d 0,55 -

за троен стъклопакет в дървени двойни подвързии.

При съотношение на площта на остъкляването към площта на запълване на светлия отвор в дървени подвързии, равно на 0,6 - 0,74, определената стойност на R ok трябва да се увеличи с 10%

R \u003d 0,55 ∙ 1,1 \u003d 0,605 m 2 Cº / W.

1.6 Устойчивост на топлопреминаване вътрешни стении прегради

Секция 13. - тройник на проход 1 бр. z = 1,2; - изход 2 бр. z = 0,8; Секция 14. - изход 1 бр. z = 0,8; - клапан 1 бр. z = 4,5; По подобен начин се определят коефициентите на местно съпротивление на останалите участъци от отоплителната система на жилищна сграда и гараж. 1.4.4. Общи положенияизграждане на отоплителна система за гараж. Система...

Топлинна защита на сгради. SNiP 3.05.01-85* Вътрешни санитарни системи. ГОСТ 30494-96 Жилищни и обществени сгради. Параметри на микроклимата в помещението. ГОСТ 21.205-93 SPDS. Конвенцииелементи на санитарни системи. 2. Определяне на топлинната мощност на отоплителната система Ограждащите конструкции на сградата са представени от външни стени, таван над последния етаж ...

... ; m3; W/m3 ∙ °С. Условието трябва да е изпълнено. Стандартната стойност се приема съгласно таблица 4, в зависимост от. Стойността на нормираната специфична термична характеристика за гражданска сграда(туристическа база). От 0.16< 0,35, следовательно, условие выполняется. 3 РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ Для поддержания в помещении требуемой температуры необходимо, ...

Дизайнер. Вътрешен санитарен възел технически средства: в 3 часа - H 1 Отопление; изд. И. Г. Староверов, Ю. И. Шилер. - М: Стойиздат, 1990 - 344 с. 8. Лаврентьева В. М., Бочарникова О. В. Отопление и вентилация на жилищна сграда: МУ. - Новосибирск: NGASU, 2005. - 40 с. 9. Еремкин А. И., Королева Т. И. Топлинен режим на сгради: Урок. - М .: Издателство DIA, 2000. - 369 с. ...

Изискваното общо съпротивление на топлопреминаване за външни врати (с изключение на балконски врати) трябва да бъде най-малко 0,6
за стени на сгради и съоръжения, определени при изчислената зимна температура на външния въздух, равна на средната температура на най-студения петдневен период със сигурност 0,92.

Приемаме действителното общо съпротивление на топлопредаване на външни врати
=
, тогава действителното съпротивление на топлопреминаване на външните врати
, (m 2 С) / W,

, (18)

където t in, t n, n, Δt n, α in е същото като в уравнение (1).

Коефициентът на топлопреминаване на външните врати k dv, W / (m 2 С), се изчислява по уравнението:

.

Пример 6. Топлотехническо изчисление на външни огради

Изходни данни.

Сградата е жилищна, t в = 20С .

Стойностите на топлинните характеристики и коефициенти t xp (0,92) = -29С (Приложение А);

α в \u003d 8,7 W / (m 2 С) (таблица 8); Δt n \u003d 4С (таблица 6).

Процедура за изчисление.

Определете действителното съпротивление на пренос на топлина външна врата
съгласно уравнение (18):

(m 2 С) / W.

Коефициентът на топлопреминаване на външната врата k dv се определя по формулата:

W / (m 2 С).

2 Изчисляване на топлоустойчивостта на външни огради в топъл период

Външните огради се изпитват за топлоустойчивост в райони със средна месечна температура на въздуха през юли от 21°C и по-висока. Установено е, че колебанията в температурата на външния въздух A t n, С възникват циклично, подчиняват се на закона на синусоидата (Фигура 6) и от своя страна предизвикват колебания в действителната температура на вътрешната повърхност на оградата.
, които също протичат хармонично според закона на синусоидата (Фигура 7).

Топлоустойчивостта е свойството на оградата да поддържа относително постоянна температура на вътрешната повърхност τ в, С, с колебания във външните топлинни влияния
, С, и осигуряват комфортни условия в помещението. Докато се отдалечавате от външната повърхност, амплитудата на температурните колебания в дебелината на оградата, A τ , С, намалява главно в дебелината на слоя, който е най-близо до външния въздух. Този слой с дебелина δ rk, m, се нарича слой с резки температурни колебания A τ , С.

Фигура 6 - Колебания в топлинните потоци и температурите на повърхността на оградата

Фигура 7 - Затихване на температурните колебания в оградата

Изпитването за топлоустойчивост се извършва за хоризонтални (покриващи) и вертикални (стенни) огради. Първо се задава допустимата (необходима) амплитуда на температурните колебания на вътрешната повърхност
външни огради, като се вземат предвид санитарните и хигиенните изисквания съгласно израза:

, (19)

където t nl е средната месечна температура на външния въздух за юли (летен месец), С, .

Тези колебания се дължат на колебания в изчислените външни температури.
,С, определя се по формулата:

където A t n е максималната амплитуда на дневните колебания на външния въздух през юли, С, ;

ρ е коефициентът на поглъщане на слънчевата радиация от материала на външната повърхност (таблица 14);

I max, I cf - съответно максималните и средните стойности на общата слънчева радиация (директна и дифузна), W / m 3, взети:

а) за външни стени - като за вертикални повърхности със западна ориентация;

б) за покрития - както за хоризонтална повърхност ;

α n - коефициент на топлопреминаване на външната повърхност на оградата при летни условия, W / (m 2 С), равен на

където υ е максималната средна скорост на вятъра за юли, но не по-малко от 1 m/s.

Таблица 14 - Коефициент на поглъщане на слънчевата радиация ρ

Големината на действителните колебания на вътрешната равнина
,С, ще зависи от свойствата на материала, характеризиращи се със стойностите D, S, R, Y, α n и допринасящи за затихване на амплитудата   на температурните колебания в дебелината на оградата А t . Коефициент на затихване определя се по формулата:

където D е топлинната инерция на ограждащата конструкция, определена по формулата ΣD i = ΣR i ·S i ;

e = 2,718 е основата на натуралния логаритъм;

S 1 , S 2 , ..., S n - изчислени коефициенти на топлопоглъщане на материала на отделните слоеве на оградата (Приложение А, Таблица А.3) или Таблица 4;

α n е коефициентът на топлопреминаване на външната повърхност на оградата, W / (m 2 С), определя се по формулата (21);

Y 1 , Y 2 ,…, Y n е коефициентът на топлопоглъщане на материала на външната повърхност на отделните слоеве на оградата, определен по формулите (23 ÷ 26).

,

където δ i е дебелината на отделните слоеве на сградната обвивка, m;

λ i е коефициентът на топлопроводимост на отделните слоеве на сградната обвивка, W/(m С) (Приложение А, Таблица А.2).

Коефициентът на поглъщане на топлина на външната повърхност Y, W / (m 2 С), на отделен слой зависи от стойността на неговата топлинна инерция и се определя по време на изчислението, като се започне от първия слой от вътрешната повърхност на помещението към външния.

Ако първият слой има D i ≥1, тогава трябва да се вземе коефициентът на поглъщане на топлина на външната повърхност на слоя Y 1

Y 1 = S 1 . (23)

Ако първият слой има D i< 1, то коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя следует определить расчетом для всех слоев ограждающей конструкции, начиная с первого слоя:

за първия слой
; (24)

за втория слой
; (25)

за n-тия слой
, (26)

където R 1, R 2, ..., R n - термично съпротивление на 1-ви, 2-ри и n-ти слоеве на оградата, (m 2 С) / W, определено по формулата
;

α в - коефициент на топлопреминаване на вътрешната повърхност на оградата, W / (m 2 С) (таблица 8);

За известни стойности И
определяне на действителната амплитуда на температурните колебания на вътрешната повърхност на обвивката на сградата
,C,

. (27)

Ограждащата конструкция ще отговаря на изискванията за устойчивост на топлина, ако условието е изпълнено

(28)

В този случай ограждащата конструкция осигурява комфортни условия за помещението, предпазвайки го от въздействието на външни топлинни колебания. Ако
, тогава ограждащата конструкция е неустойчива на топлина, тогава е необходимо за външните слоеве (по-близо до външния въздух) да се вземе материал с висок коефициент на поглъщане на топлина S, W / (m 2 С).

Пример 7. Изчисляване на топлинното съпротивление на външна ограда

Изходни данни.

Ограждаща конструкция, състояща се от три слоя: циментово-пясъчна мазилка с обемна плътност γ 1 = 1800 kg / m 3, дебелина δ 1 = 0,04 m, λ 1 = 0,76 W / (m С); слой изолация от обикновени глинени тухли γ 2 = 1800 kg / m 3, дебелина δ 2 = 0,510 m, λ 2 = 0,76 W / (m С); изправени пред силикатна тухлаγ 3 \u003d 1800 kg / m 3, дебелина δ 3 \u003d 0,125 m, λ 3 = 0,76 W / (m С).

Район на строителството - Пенза.

Очаквана температура на вътрешния въздух t in = 18 С .

Режимът на влажност на помещението е нормален.

Работно състояние a.

Прогнозни стойности на топлинните характеристики и коефициенти във формулите:

t nl \u003d 19,8С;

R 1 \u003d 0,04 / 0,76 \u003d 0,05 (m 2 ° C) / W;

R 2 \u003d 0,51 / 0,7 \u003d 0,73 (m 2 ° C) / W;

R 3 \u003d 0,125 / 0,76 \u003d 0,16 (m 2 ° C) / W;

S 1 \u003d 9,60 W / (m 2 ° C); S 2 \u003d 9,20 W / (m 2 ° C);

S 3 \u003d 9,77 W / (m 2 ° C); (Приложение A, Таблица A.2);

V \u003d 3,9 m / s;

И t n \u003d 18,4 С;

I max \u003d 607 W / m 2, I cf = 174 W / m 2;

ρ= 0,6 (таблица 14);

D = R i S i = 0,05 9,6 + 0,73 9,20 + 0,16 9,77 = 8,75;

α в \u003d 8,7 W / (m 2 ° C) (таблица 8),

Процедура за изчисление.

1. Определете допустимата амплитуда на колебания в температурата на вътрешната повърхност
външна ограда съгласно уравнение (19):

2. Изчисляваме изчислената амплитуда на колебанията на външната температура
по формула (20):

където α n се определя от уравнение (21):

W / (m 2 С).

3. В зависимост от топлинната инерция на обвивката на сградата D i = R i S i = 0,05 9,6 = 0,48<1, находим коэффициент теплоусвоения наружной поверхности для каждого слоя по формулам  (24 – 26):

W / (m 2 ° C).

W / (m 2 ° C).

W / (m 2 ° C).

4. Определяме коефициента на затихване на изчислената амплитуда на трептенията на външния въздух V в дебелината на оградата по формулата (22):

5. Изчисляваме действителната амплитуда на температурните колебания на вътрешната повърхност на обвивката на сградата
, С.

Ако условието, формула (28), е изпълнено, конструкцията отговаря на изискванията за термична устойчивост.

Според таблица A11 определяме термичното съпротивление на външните и вътрешните врати: R nd = 0,21 (m 2 0 C) / W, следователно приемаме двойни външни врати; R vd1 = 0,34 (m 2 0 C) / W, R vd2 \u003d 0,27 (m 2 0 C) / W.

След това, използвайки формула (6), определяме коефициента на топлопреминаване на външни и вътрешни врати:

W / m 2 около C

W / m 2 около C

2 Изчисляване на топлинните загуби

Топлинните загуби условно се разделят на основни и допълнителни.

Топлинните загуби през вътрешните ограждащи конструкции между помещенията се изчисляват, ако температурната разлика от двете страни е >3 0 С.

Основните топлинни загуби на помещенията W се определят по формулата:

където F е прогнозната площ на оградата, m 2.

Топлинните загуби, съгласно формула (9), се закръглят до 10 W. Температурата t в ъгловите стаи се приема с 2 0 C по-висока от стандартната. Изчисляваме топлинните загуби за външни стени (NS) и вътрешни стени (VS), прегради (Pr), подове над сутерена (PL), тройни прозорци (TO), двойни външни врати (DD), вътрешни врати (DV), тавански етажи(PT).

При изчисляване на топлинните загуби през подовете над сутерена външната температура на въздуха t n се приема за температура на най-студения петдневен период със сигурност 0,92.

Допълнителните топлинни загуби включват топлинни загуби, които зависят от ориентацията на помещенията спрямо кардиналните точки, от вятъра, от дизайна на външните врати и др.

Добавката към ориентацията на ограждащите конструкции по кардиналните точки се взема в размер на 10% от основните топлинни загуби, ако оградата е обърната на изток (E), север (N), североизток (NE) и северозапад (NW) и 5% - ако е на запад (З) и югоизток (ЮИ). Добавка за отопление на студения въздух, нахлуващ през външните врати на височината на сградата H, m, вземаме 0,27N от основните топлинни загуби външна стена.

Консумацията на топлина за отопление на подавания вентилационен въздух, W, се определя по формулата:

където L p - консумация на захранващ въздух, m 3 / h, за дневниприемаме 3m 3 / h на 1m 2 жилищни помещения и кухня;

 n - плътността на външния въздух, равна на 1,43 kg / m 3;

c - специфичен топлинен капацитет, равен на 1 kJ / (kg 0 С).

Освобождаването на топлина в домакинствата допълва топлопреминаването на отоплителните уреди и се изчислява по формулата:

, (11)

където F p е площта на пода на отопляемото помещение, m 2.

Общата (общата) топлинна загуба на етажа на сградата Q се определя като сумата от топлинните загуби на всички помещения, включително стълбища.

След това изчисляваме специфичната топлинна характеристика на сградата, W / (m 3 0 C), по формулата:

, (13)

където  е коефициент, който отчита влиянието на местните климатични условия (за Беларус
);

V zd - обемът на сградата, взет според външното измерване, m 3.

стая 101 - кухня; t в \u003d 17 + 2 0 C.

Изчисляваме топлинните загуби през външната стена със северозападна ориентация (C):

площ на външната стена F = 12,3 m 2;

температурна разлика t= 41 0 C;

коефициент, отчитащ положението на външната повърхност на ограждащите конструкции на сградата спрямо външния въздух, n=1;

коефициент на топлопреминаване, като се вземат предвид отворите на прозорците k \u003d 1,5 W / (m 2 0 C).

Основните топлинни загуби на помещенията W се определят по формулата (9):

Допълнителната загуба на топлина за ориентация е 10% от Qbase и е равна на:

вт

Консумацията на топлина за отопление на захранващия вентилационен въздух, W, се определя по формулата (10):

Топлинните емисии на домакинствата се определят по формулата (11):

Топлинните разходи за отопление на захранващия вентилационен въздух Q вени и топлинните емисии на домакинството Q домакинство остават същите.

За троен стъклопакет: F=1,99 m 2 , t=44 0 С, n=1, коефициент на топлопреминаване K=1,82W/m 2 0 С, следва основната топлинна загуба на прозореца Q main = 175 W, и допълнителен Q ext \u003d 15,9 W. Топлинните загуби на външната стена (B) Q main \u003d 474,4 W, а допълнителните Q ext \u003d 47,7 W. Топлинните загуби на пода са: Q pl. \u003d 149 W.

Обобщаваме получените стойности на Q i и намираме общата загуба на топлина за тази стая: Q \u003d 1710 W. По същия начин намираме топлинни загуби за други стаи. Резултатите от изчислението се въвеждат в таблица 2.1.

Продължение на таблица 2.1

Продължение на таблица 2.1

Продължение на таблица 2.1

След изчислението е необходимо да се изчисли специфичната топлинна характеристика на сградата:

,

където α-коефициент, отчитащ влиянието на местните климатични условия (за Беларус - α≈1,06);

V zd - обемът на сградата, взет според външното измерване, m 3

Получената специфична топлинна характеристика се сравнява по формулата:

,

където H е височината на изчислената сграда.

Ако изчислената стойност на топлинната характеристика се отклонява с повече от 20% спрямо стандартната стойност, е необходимо да се установят причините за това отклонение.

,

защото <приемаме, че нашите изчисления са правилни.

Общата схема на процедурата за проектиране на топлинна защита на сгради, изисквана в съответствие със схема 1, е показана на фигура 2.1.

Където R req , R min – нормализирана и минимална стойност на устойчивост на топлопреминаване, m 2 × ° C / W;

, – нормативен и изчислен специфичен разход на топлинна енергия за отопление на сгради през отоплителния период, kJ / (m 2 ·°С · ден) или kJ / (m ·°С · ден).

начин "б" начин "а"

Промяна на проекта

НЕ

ДА

Където R вътр , Rext - съпротивление на топлопредаване на вътрешната и външната повърхност на оградата, (m 2 K) / W;

R до- термично съпротивление на слоевете на обвивката на сградата, (m 2 × K) / W;

R pr- намалено термично съпротивление на нехомогенна структура (структура с топлопроводими включвания), (m 2 K) / W;

a int, a ext - коефициентите на топлопреминаване върху вътрешната и външната повърхност на оградата, W / (m 2 K), се вземат съответно съгласно таблица. 7 и табл. 8 ;

d i- дебелина на слоя на ограждащата конструкция, m;

аз- коефициент на топлопроводимост на материала на слоя, W / (m 2 K).

Тъй като топлопроводимостта на материалите до голяма степен зависи от тяхното съдържание на влага, се определят условията за тяхната работа. Съгласно Приложение "Б" на територията на страната се установява зона на овлажняване, след което по табл. 2, в зависимост от режима на влажност на помещението и зоната на влажност, се определят условията на работа на ограждащата конструкция А или Б. Ако режимът на влажност на помещението не е посочен, тогава се допуска да се приеме за нормален. След това, съгласно Приложение "D", в зависимост от установените условия на работа (A или B), се определя коефициентът на топлопроводимост на материала (виж Приложение "E").

Ако оградата включва конструкции с разнородни включвания (подови панели с въздушни междини, големи блокове с топлопроводими включвания и др.), Тогава изчисляването на такива конструкции се извършва по специални методи. Тези методи са представени в приложения "M", "N", "P". В курсовия проект такива конструкции са подовите панели на първия етаж и тавана на последния етаж, тяхната намалена термична устойчивост се определя, както следва.

А). Чрез равнини, успоредни на топлинния поток, панелът е разделен на хомогенни и нехомогенни секции (фиг. 2.2, А). Парцелите с еднакъв състав и размер получават еднакъв номер. Общото съпротивление на подовия панел ще бъде равно на средното съпротивление. Поради размерите си секциите оказват неравномерно влияние върху общата устойчивост на конструкцията. Следователно термичното съпротивление на панела се изчислява, като се вземат предвид площите, заети от секции в хоризонталната равнина, по формулата:

Където л т.б - коефициент на топлопроводимост на стоманобетон, взет в зависимост от работните условия А или В;

Ра. ж.─ термично съпротивление на затворена въздушна междина, взето съгласно табл. 7 при положителна температура на въздуха в междинния слой, (m 2 ·K)/W.

Но полученото термично съпротивление на подовия панел не съвпада с данните от лабораторния експеримент, така че се извършва втората част от изчислението.

Б). Чрез равнини, перпендикулярни на посоката на топлинния поток, структурата също е разделена на хомогенни и нехомогенни слоеве, които обикновено се обозначават с главни букви на руската азбука (фиг. 2.2, b). Общото термично съпротивление на панела в този случай:

където - термично съпротивление на слоеве "А", (m 2 K) / W;

Рб- термично съпротивление на слой "B", (m 2 K) / W.

При изчисляване Р бнеобходимо е да се вземе предвид различната степен на влияние на секциите върху термичното съпротивление на слоя поради техния размер:

Изчисленията могат да бъдат осреднени, както следва: изчисленията и в двата случая не съвпадат с данните от лабораторния експеримент, които са по-близки до стойността R2 .

Изчисляването на подовия панел трябва да се извърши два пъти: за случая, когато топлинният поток е насочен отдолу нагоре (под) и отгоре надолу (под).

Съпротивлението на топлопреминаване на външни врати може да се вземе от табл. 2.3, прозорци и балконски врати - по табл. 2.2 от това ръководство