M. A. Taimarov, A. V. Simakov

REZULTATI ISPITIVANJA MODERNIZACIJE I NADOGRADNJE

TERMIČKI IZLAZ KOTLA TGM-84B

Ključne riječi Ključne riječi: parni kotao, ispitivanja, toplinski učinak, nazivni parni kapacitet, otvore za ispuštanje plina.

U radu je eksperimentalno utvrđeno da konstrukcija kotla TGM-84B omogućava povećanje proizvodnje pare za 6,04% i povećanjem prečnika otvora za dovod gasa drugog reda na 447 t/h do 447 t/h. centralna cev za dovod gasa.

Ključne riječi: parni kotao, ispitivanje, toplotna snaga, nazivni kapacitet, otvori za plin.

U radu eksperimentalno se dobija da konstrukcija kotla TGM-84B omogućava povećanje njegove snage za 6,04 % i dovršenje do 447 t/h povećanjem prečnika Gasne cevi otvora drugog broja na centralnoj gasnoj cevi .

Uvod

Kotao TGM-84B je dizajniran i proizveden 10 godina ranije od kotla TGM-96B, kada kotlovnica Taganrog nije imala mnogo praktičnog i dizajnerskog iskustva u projektovanju, proizvodnji i radu kotlova velikog kapaciteta. S tim u vezi, napravljena je značajna rezerva površine grijaćih površina sita koje primaju toplinu u kojoj, kao što je pokazalo svo iskustvo rada kotlova TGM-84B, nema potrebe. Performanse gorionika na kotlovima TGM-84B su također smanjene zbog manjeg promjera izlaza za plin. Prema prvom fabričkom crtežu kotlarnice u Taganrogu, izlazi gasa drugog reda u gorionicima su predviđeni prečnika 25 mm, a kasnije, na osnovu radnog iskustva, za povećanje gustine toplote peći, ovaj prečnik gorionika drugi red izlaza plina je povećan na 27 mm. Međutim, još uvijek postoji margina za povećanje promjera izlaza plina gorionika kako bi se povećao izlaz pare kotlova TGM-84B.

Relevantnost i iskaz problema istraživanja

Kratkoročno za 5....10 godina, potreba za toplotnom i električnom energijom će se naglo povećati. Rast potrošnje energije povezan je, s jedne strane, sa upotrebom stranih tehnologija za dubinsku preradu nafte, gasa, drveta, metalurških proizvoda direktno na teritoriji Rusije, as druge strane sa penzionisanjem i smanjenje kapaciteta zbog fizičkog dotrajalosti postojećeg voznog parka opreme za proizvodnju toplotne i električne energije. Povećava se potrošnja toplotne energije za potrebe grijanja.

Postoje dva načina da se brzo zadovolji rastuća potražnja za energetskim resursima:

1. Puštanje u rad nove opreme za proizvodnju toplotne i električne energije.

2. Modernizacija i rekonstrukcija postojeće operativne opreme.

Prvi smjer zahtijeva velika ulaganja.

U drugom pravcu povećanja kapaciteta opreme za proizvodnju toplotne i električne energije, troškovi su povezani sa obimom potrebne rekonstrukcije i nadgradnje za povećanje kapaciteta. U prosjeku, kada se koristi drugi smjer povećanja kapaciteta opreme za proizvodnju toplinske i električne energije, troškovi su 8 puta jeftiniji od puštanja u rad novih kapaciteta.

Tehničke i dizajnerske mogućnosti rješenja za povećanje snage kotla TGM-84 B

Dizajnerska karakteristika kotla TGM-84B je prisustvo ekrana sa dva svjetla.

Dvosvjetlosni zaslon omogućava intenzivnije hlađenje dimnih plinova nego kod plinsko-uljnog kotla TGM-9bB, koji je sličnih performansi i nema dvosvjetleći ekran. Dimenzije kotlovskih peći TGM-9bB i TGM-84B su gotovo iste. Opcije dizajna, osim prisustva ekrana sa dva svjetla u kotlu TGM-84B, također su isti. Nominalna snaga pare kotla TGM-84B je 420 t/h, a za kotao TGM-9bB nominalna snaga pare je 480 t/h. Kotao TGM-9b ima 4 gorionika u dva nivoa. Kotao TGM-84B ima 6 gorionika u 2 nivoa, ali su ovi gorionici manje snažni nego kod TGM-9bB kotla.

Glavne uporedne tehničke karakteristike kotlova TGM-84B i TGM-9bB date su u tabeli 1.

Tabela I - Uporedne tehničke karakteristike kotlova TGM-84B i TGM-96B

Naziv indikatora TGM-84B TGM-96B

Kapacitet pare, t/h 420 480

Zapremina peći, m 16x6,2x23 16x1,5x23

Dual Light Screen Da Ne

Nazivna toplinska snaga gorionika pri sagorijevanju plina, MW 50,2 88,9

Broj gorionika, kom. b 4

Ukupna toplotna snaga gorionika, MW 301,2 355,6

Potrošnja plina, m3/h 33500 36800

Nazivni pritisak gasa ispred gorionika pri temperaturi gasa (t = - 0,32 0,32

4 °S), kg/cm2

Pritisak vazduha ispred gorionika, kg/m2 180 180

Potrebna potrošnja vazduha za uduvavanje pri nazivnoj pari 3/opterećenje, hiljada m3/sat 345,2 394,5

Potrebna izvedba dimovoda pri nazivnoj pari 3 / 399,5 456,6

opterećenje, hiljada m/sat

Pasoš nominalni ukupni kapacitet 2 puhala VDN-26-U, hiljada m3/sat 506 506

Pasoš nominalni ukupni kapacitet 2 dimovoda D-21.5x2U, hiljada m3/sat 640 640

Iz tabele. 1 prikazano je da potrebno opterećenje pare od 480 t/h u pogledu protoka vazduha obezbeđuju dva ventilatora VDN-26-U sa marginom od 22%, a u pogledu odvođenja produkata sagorevanja dva dimovoda D-21,5x2U sa maržom od 29%.

Tehnička i dizajnerska rješenja za povećanje toplinske snage kotla TGM-84B

U Odeljenju za kotlovske instalacije KSPEU-a, rađeno je na povećanju toplotne snage kotla TGM-84B ul. br. 10 NchTPP. Izvršen je termohidraulički proračun

gorionici sa centralnim dovodom gasa, aerodinamički i termički proračuni su izvedeni sa povećanjem prečnika otvora za dovod gasa.

Na kotlu TGM-84B sa stanicom br. 10, na gorionicima br. 1,2,3,4 prvog (donjeg) nivoa i br. 5.6 drugog reda, 6 od postojećih 12 gasnih ispusta 2. red. od prečnika 027 mm do prečnika 029 mm. Izmjereni su padajući protoci, temperatura plamena i drugi radni parametri kotla br. 10 (tabela 2). Jedinični toplinski učinak gorionika povećan je za 6,09% i iznosio je 332,28 MW umjesto 301,2 MW prije razgradnje. Proizvodnja pare je povećana za 6,04% i iznosila je 447 t/h umjesto 420 t/h prije razvrtanja.

Tabela 2 - Poređenje indikatora kotla TGM-84B st. br. 10 NchCHP prije i poslije rekonstrukcije gorionika

Indikatori kotla TGM-84B br. 10 NchTPP Prečnik rupe 02? Prečnik rupe 029

Toplinska snaga jednog plamenika, MW 50,2 55,58

Toplotna snaga peći, MW 301,2 332,28

Povećanje toplotne snage peći,% - 6,09

Kapacitet pare kotla, t/h 420 441

Povećanje proizvodnje pare, % - 6.04

Proračuni i ispitivanje moderniziranih kotlova pokazali su da se mlaz plina ne odvaja od otvora za dovod plina pri niskim opterećenjima parom.

1. Povećanje prečnika otvora za dovod gasa 2. reda sa 27 na 29 mm na gorionicima ne uzrokuje poremećaj protoka gasa pri malim opterećenjima.

2. Modernizacija kotla TGM-84B povećanjem površine poprečnog presjeka dovoda plina

otvori od 0,205 m do 0,218 m omogućili su povećanje nominalnog parnog kapaciteta sa 420 t/h na 447 t/h tokom sagorevanja gasa.

Književnost

1. Taimarov, M.A. Kotlovi TE velike snage i natkritični dio 1: studijski vodič / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. Kazan: Kazan. stanje energije un-t, 2009. - 152 str.

2. Taimarov, M.A. Gorionici / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. - Kazan: Kazan. stanje energije un-t, 2007. - 147 str.

3. Taimarov, M.A. Laboratorijska radionica na predmetu "Kotlovska postrojenja i parogeneratori" / M.A. Taimarov. - Kazan: Kazan. stanje energije un-t, 2004. - 107 str.

© M. A. Taimarov - Dr. sci. nauka, prof., dr. cafe kotlovnice i parogeneratori KSPEU, [email protected]; A. V. Simakov - Dr. istom odeljenju.

Opis parnog kotla TGM-151-B

Lab #1

na kursu "Kotlovske instalacije"

Završio: Matyushina E.

Pokachalova Yu.

Titova E.

Grupa: TE-10-1

Provjerio: Yu. V. Shatskikh

Lipeck 2013

1. Svrha rada……………………………………………………………………………………………….3

2. kratak opis kotao TGM-151-B…………………………………………………………….3

3. Pomoćna oprema kotla……………………………………………………………….4

4. Karakteristike opreme…………………………………………………………………………7

4.1 Specifikacija……………………………………………………………….7

4.2 Opis dizajna…………………………………………………………….7

4.2.1 Komora za sagorijevanje……………………….…..………………………….….7

4.2.2 Pregrijač…………………………………………………………….8

4.2.3 Uređaj za kontrolu temperature pregrijane pare…………………………………………………………………………………….…….11

4.2.4 Ekonomajzer vode………………………………………………………………...11

4.2.5 Grijač zraka……………………………………………………………..…12

4.2.6 Uređaji za prisilno gašenje…………………………………………………..…12

4.2.7 Sigurnosni ventili……………………………………………………………13

4.2.8 Plamenici……………………………………………………..13

4.2.9 Bubanj i uređaji za odvajanje…………………………………..14

4.2.10 Okvir kotla………………………………………………………………16

4.2.11. Obloga kotla……….…....…………………………………………….…….….16

5. Sigurnosne mjere pri radu…………………………………………….16

Bibliografski spisak………………………………………………………………..17

1. Svrha rada

Termotehnička ispitivanja kotlovskih postrojenja provode se radi utvrđivanja energetskih karakteristika koje određuju njihov rad u zavisnosti od opterećenja i vrste goriva, utvrđivanja njihovih pogonskih karakteristika i nedostataka u dizajnu. Za usađivanje praktičnih vještina kod studenata, ovaj rad se preporučuje da se izvodi u proizvodnim uslovima na postojećim termoelektranama.

Svrha rada je upoznavanje studenata sa organizacijom i metodologijom za izvođenje balansnih ispitivanja kotla, određivanje broja i izbor mjernih tačaka za parametre kotla, sa zahtjevima za ugradnju instrumentacije, sa metodologijom obrade. rezultate testa.

Kratak opis kotla TGM-151-B

1. Matični broj 10406

2 Proizvođač Taganrog kotlarnica

Fabrika "Krasny Kotelshchik"

3. Kapacitet pare 220 t/h

4. Pritisak pare u bubnju 115 kg/cm 2

5. Nazivni pritisak pregrijane pare 100 kg/cm2

6. Temperatura pregrijane pare 540 °S

7. Temperatura napojne vode 215 °S

8. Temperatura toplog vazduha 340 °C

9. Temperatura vode na izlazu iz ekonomajzera 320 °S

10. Temperatura dimnih plinova 180 °C

11. Glavno gorivo Koksni gas i prirodni gas

12 Rezervno lož ulje

Kotlovska pomoćna oprema.

1. Tip dimovoda: D-20x2

Produktivnost 245 hiljada m3/h

Vakuum dimovoda - 408 kgfs/m2

Snaga i tip elektromotora br. 21 500 kW A13-52-8

№22 500 kW A4-450-8

2. Tip ventilatora: VDN -18-11

Produktivnost - 170 hiljada m / h

Pritisak - 390 kgf/m2

Snaga i tip elektromotora br. 21 200 kW AO-113-6

№22 165 kW GAMT 6-127-6

3. Tip gorionika: Turbulentan

Broj gorionika (zemni plin) - 4

Broj gorionika (gas koksne peći) 4

Minimalni pritisak vazduha - 50mm w.st

Potrošnja zraka kroz gorionik - 21000 nm / h

Temperatura vazduha ispred gorionika - 340 C

Potrošnja prirodnog plina kroz gorionik - 2200 nm/sat

Potrošnja koksnog plina kroz gorionik - 25000 nm/sat

Slika 1. Kotao na plin TGM-151-B za 220 t/h, 100 kgf/cm^2 (uzdužni i poprečni presjeci): 1 – bubanj, 2 – ciklon za daljinsko odvajanje, 3 – komora za sagorijevanje, 4 – gorionik za gorivo , 5 - sito, 6 - konvektivni dio pregrijača, 7 - ekonomajzer, 8 - regenerativni grijač zraka, 9 - sačmarica (ciklon) postrojenja za pjeskarenje, 10 - bunker postrojenja za pjeskarenje, 11 - kanal koji odvodi dimni gasovi od ekonomajzera do grejača vazduha, 12 - kutija za gas do dimovoda, 13 - kutija za hladni vazduh.

Slika 2. Opća shema kotao TGM-151-B: 1 - bubanj, 2 - ciklon za daljinsko odvajanje, 3 - gorionik, 4 - sitaste cijevi, 5 - donje cijevi, 6 - gornji pregrijač, 7 - zračeći panel pregrijač, 8 - konvektivni panel pregrijač, 9 - 1. stupanj konvektivnog pregrijača, 10 - 2. stupanj konvektivnog pregrijača, 11 - pregrijač 1. ubrizgavanja,

12 - 2. raspršivač za ubrizgavanje, 13 - paketi ekonomajzera vode, 14 - regenerativni rotacioni grijač zraka.

4. Karakteristike opreme

4.1 Tehnički podaci

Kotao TGM-151/B je gas-ulje, vertikalno-vodocevni, jednobubanj, sa prirodnom cirkulacijom i trostepenim isparavanjem. Kotao je proizvela Taganrogska kotlovnica "Krasny Kotelshchik".

Kotlovska jedinica ima raspored u obliku slova U i sastoji se od komore za sagorevanje, rotacione komore i konvektivnog vratila prema dole.

U gornjem dijelu peći (na izlazu) u rotacionoj komori nalazi se ekranski dio pregrijača, u donjem dijelu se nalazi konvektivni dio pregrijača i ekonomajzer. Iza konvektivnog dimovodnog kanala ugrađena su dva regenerativna rotirajuća grijača zraka (RVV).

Pokazatelji učinka, parametri:

4.2 Opis dizajna

4.2.1 Komora za sagorevanje

Komora za sagorevanje ima prizmatični oblik. Zapremina komore za sagorevanje je 780 m 3 .

Zidovi komore za sagorevanje su oklopljeni cevima Ø 60x5 od čelika 20. Plafon ložišta je oklopljen cevima od plafonskog pregrejača (Ø 32x3,5).

Prednji ekran se sastoji od 4 panela - 38 cijevi u vanjskim panelima i 32 cijevi u sredini. Bočni ekrani imaju tri panela - svaki sa 30 cijevi. Stražnji ekran ima 4 panela: dva vanjska panela se sastoje od 38 cijevi, a srednji - od 32 cijevi.

U cilju poboljšanja ispiranja dimnih gasova sita i zaštite komora zadnjeg sita od zračenja, cijevi zadnjeg sita u gornjem dijelu formiraju izbočinu u peć sa projekcijom od 2000 mm (duž ose cijevi) . Trideset i četiri cijevi ne sudjeluju u formiranju prevjesa, već su nosači (po 9 cijevi u vanjskim pločama i 8 u sredini).

Sistem sita, osim zadnjeg stakla, kače se na gornje komore pomoću veza za metalne konstrukcije plafona. Stražnji paneli su okačeni sa 12 grijanih visećih cijevi 0 133x10 sa plafona.

Ploče stražnjih paravana u donjem dijelu čine kosinu prema prednjoj stijenci ložišta sa nagibom od 15° prema horizontali i čine hladno ložište, sa strane ložišta obloženo šamotom i hromiranom masom.

Sva rešetka ložišta se slobodno šire prema dolje.

Slika 3. Skica komore za sagorevanje plinsko-uljnog kotla.

Slika 4. Grejne površine ekrana kotla: 1 - bubanj; 2 - gornji kolektor; 3 - snop cijevi za spuštanje; 4 – podizna greda za isparavanje; 9 - donji razdjelnik zadnjeg stakla; 13 - cijevi za ispuštanje plina stražnjeg stakla; 14 - grijanje sita sa bakljom gorućeg goriva.

4.2.2 Pregrijač

Pregrijač kotla se sastoji od sljedećih dijelova (duž puta pare): stropnog pregrijača, sitastog pregrijača i konvektivnog pregrijača. Stropni pregrijač štiti plafon peći i komoru za preokret. Pregrijač je napravljen od 4 panela: 66 cijevi u vanjskim panelima, 57 cijevi u srednjim panelima. Cijevi Ø 32x3,5 mm od čelika 20 ugrađuju se sa korakom od 36 mm. Ulazne komore plafonskog pregrejača izrađene su od čelika 20 Ø 219x16 mm, a izlazne komore Ø 219x20 mm od čelika 20. Grejna površina plafonskog pregrejača je 109,1 m 2 .

Cijevi stropnog pregrijača su pričvršćene na posebne grede uz pomoć zavarenih traka (7 redova po dužini stropnog pregrijača). Grede su zauzvrat obješene uz pomoć šipki i vješalica na grede stropnih konstrukcija.

Ekranski pregrijač nalazi se u horizontalnom spojnom dimovodu kotla i sastoji se od 32 zaslona raspoređena u dva reda duž toka plina (prvi red su zasloni za zračenje, drugi su konvektivni). Svaki ekran ima 28 namotaja od cijevi Ø 32x4 mm od čelika 12Kh1MF. Razmak između cijevi u situ je 40 mm. Ekrani se postavljaju sa korakom od 530 mm. Ukupna grejna površina paravana je 420 m 2 .

Namotaji su međusobno pričvršćeni pomoću češljeva i stezaljki (debljine 6 mm, od čelika H20N14S2), postavljenih u dva reda po visini.

Konvektivni pregrijač horizontalnog tipa nalazi se u dovodnom konvektivnom oknu i sastoji se od dva stupnja: gornjeg i donjeg. Donji stepen pregrejača (prvi u pravcu pare) sa grejnom površinom od 410 m 2 je protivstrujni, gornji stepen sa grejnom površinom od 410 m 2 je direktnoprotočan. Razmak između stepenica je 1362 mm (duž ose cijevi), visina stepenica je 1152 mm. Stepen se sastoji od dva dijela: lijevog i desnog, od kojih se svaki sastoji od 60 dvostrukih tropetljičnih namotaja, smještenih paralelno sa prednjom stranom kotla. Namotaji su izrađeni od cijevi Ø 32x4 mm (čelik 12X1MF) i postavljeni su u šahovnici sa koracima: uzdužno - 50 mm, poprečno - 120 mm.

Zavojnice su, uz pomoć regala, oslonjene na zrakom hlađene potporne grede. Razmak namotaja se vrši pomoću 3 reda češljeva i traka debljine 3 mm.

Slika 5. Pričvršćivanje paketa konvektivnih cijevi sa horizontalnim namotajima: 1 - potporne grede; 2 - cijevi; 3 - stalci; 4 - nosač.

Kretanje pare kroz pregrijač odvija se u dva toka koja se ne miješaju, simetrično u odnosu na os kotla.

U svakom od tokova, para se kreće na sljedeći način. Zasićena para iz bubnja kotla kroz 20 cijevi Ø 60x5 mm ulazi u dva čela plafonskog pregrijača Ø 219x16 mm. Dalje, para se kreće kroz stropne cijevi i ulazi u dvije izlazne komore Ø 219x20 mm, smještene na stražnjem zidu konvektivnog dimovoda. Iz ovih komora, četiri cijevi Ø 133x10 mm (čelik 12X1MF), para se usmjerava u ulazne komore Ø 133x10 mm (čelik 12X1MF) krajnjih sita konvektivnog dijela sita pregrijača. Zatim na krajnje spoljašnje ekrane zračećeg dela pločastog pregrejača, zatim na međukomoru Ø 273x20 (čelik 12X1MF), od koje se cevima Ø 133x10 mm usmerava na četiri srednja ekrana radijacionog dela, a zatim na četiri srednja sita konvektivnog dela.

Nakon sita, para kroz četiri cijevi Ø 133x10 mm (čelik 12Kh1MF) ulazi u vertikalni odpregrijavač, prolazeći kroz koji se usmjerava četiri cijevi Ø 133x10 mm u dvije ulazne komore donjeg protustrujnog stupnja konvektivnog pregrijača. Prolazeći protivstrujne, zavojnice donjeg stepena, para ulazi u dvije izlazne komore (prečnik ulazne i izlazne komore Ø 273x20 mm), iz kojih se četiri cijevi Ø 133x10 mm usmjeravaju na horizontalni odogrijač. Nakon odpregrijavača, para struji kroz četiri cijevi Ø 133x10 mm do ulaznih kolektora Ø 273x20 mm gornjeg stupnja. Prolazeći kroz istosmjerne, zavojnice gornjeg stupnja, para ulazi u izlazne kolektore Ø 273x26 mm, iz kojih se po četiri cijevi usmjerava u komoru za sakupljanje pare Ø 273x26 mm.

Slika 6. Šema pregrijača kotla TGM-151-B: a - šema plafonskih panela i paravana, b - šema konvektivnih cevnih paketa, 1 - bubanj, 2 - plafonske cevne ploče (uslovno je samo jedna od cevi prikazano), 3 - međukolektor između stropnih ploča i paravana, 4 - sito, 5 - vertikalni odzračivač, 6 i 7 - donji i gornji konvektivni cijevni paketi, 8 - horizontalni odzračivač, 9 - kolektor pare, 10 - sigurnosni ventil , 11 - ventilacijski otvor, 12 - izlaz za pregrijanu paru.

4.2.3 Uređaj za kontrolu temperature pregrijane pare

Kontrola temperature pregrijane pare vrši se u rasparivačima ubrizgavanjem kondenzata (ili napojne vode) u tok pare koji prolazi kroz njih. Na putu svakog toka pare ugrađuju se dva injekciona pregrijača: jedan vertikalni - iza površine sita i jedan horizontalni - iza prvog stupnja konvektivnog pregrijača.

Tijelo odpregrijavača sastoji se od komore za ubrizgavanje, razdjelnika i izlazne komore. Uređaji za ubrizgavanje i zaštitni omotač nalaze se unutar kućišta. Uređaj za ubrizgavanje se sastoji od mlaznice, difuzora i cijevi s kompenzatorom. Difuzor i unutrašnja površina mlaznice čine Venturijevu cijev.

U uskom dijelu mlaznice izbušeno je 8 rupa Ø 5 mm na II odzračju i 16 rupa Ø 5 mm na I odzračju. Para kroz 4 otvora na tijelu odozgo grijača ulazi u komoru za ubrizgavanje i ulazi u Venturi mlaznicu. Kondenzat (napojna voda) se dovodi u prstenasti kanal pomoću cijevi Z 60x6 mm i ubrizgava u šupljinu Venturi cijevi kroz rupe Ø 5 mm koje se nalaze po obodu mlaznice. Nakon zaštitnog omotača, para ulazi u izlaznu komoru, odakle se preko četiri cijevi odvodi do pregrijača. Komora za ubrizgavanje i izlazna komora su izrađene od cijevi Ø G g 3x26 mm, kolektor je izrađen od cijevi Ø 273x20 mm (čelik 12X1MF).

Ekonomajzer vode

Ekonomajzer čeličnog namotaja nalazi se u dovodnom kanalu iza paketa konvektivnog pregrijača (u smjeru plinova). Po visini, ekonomajzer je podijeljen u tri paketa visine po 955 mm, razmak između paketa je 655 mm. Svaki paket je napravljen od 88 dvostrukih namotaja sa tri petlje Ø 25x3,5 mm (čelik20). Zavojnice su postavljene paralelno sa prednjom stranom kotla u šahovskom rasporedu (uzdužni korak 41,5 mm, poprečni korak 80 mm). Grejna površina ekonomajzera je 2130 m 2 .

Slika 7. Skica ekonomajzera sa obostrano-paralelnim prednjim dijelom zavojnice: 1 - bubanj, 2 - cijevi za obilaznicu vode, 3 - ekonomajzer, 4 - ulazni razdjelnici.

Grijač zraka

Kotlovska jedinica je opremljena sa dva regenerativna rotirajuća grijača zraka tipa RVV-41M. Rotor grijača zraka sastoji se od školjke Ø 4100 mm (visine 2250 mm), glavčine Ø 900 mm i radijalnih rebara koja povezuju glavčinu sa školjkom, dijeleći rotor na 24 sektora. Sektori rotora su punjeni valovitim grijanjem čelični limovi(punjenje). Rotor pokreće električni motor sa mjenjačem i vrti se brzinom od 2 okretaja u minuti. Ukupna grejna površina bojlera iznosi 7221 m 2 .

Slika 8. Regenerativni grijač zraka: 1 - vratilo rotora, 2 - ležajevi, 3 - elektromotor, 4 - pakovanje, 5 - vanjsko kućište, 6 i 7 - radijalni i periferni zaptivači, 8 - curenje zraka.

uređaji za nacrt

Za odvod dimnih gasova kotlovska jedinica je opremljena sa dva odvoda dima dvostranog usisnog tipa D-20x2. Svaki odvod dima pokreće električni motor snage N = 500 kW, sa frekvencijom rotacije n = 730 o/min.

Performanse i ukupna visina dimovoda date su za gasove pri pritisku od 760 mm Hg. st i temperatura gasa na ulazu u dimovod 200°C.

Nazivni parametri uz najveću efikasnost η=0,7

Za dovod vazduha potrebnog za sagorevanje u peć, kotao br. 11 je opremljen sa dva ventilatora za vuču (DV) tipa VDN-18-II kapaciteta Q = 170.000 m 3 / sat, ukupne visine 390 mm. vode. Art. na temperaturi radnog okruženja od 20°C. Ventilatori kotla br. 11 pokreću se elektromotorima snage: lijevo - 250 kW, brzina rotacije n = 990 o/min, desno - 200 kW, frekvencija rotacije n = 900 o/min.

4.2.7 Sigurnosni ventili

Na kotlu br. 11 na komori za sakupljanje pare ugrađena su dva impulsna sigurnosna ventila. Jedan od njih - kontrolni - impulsom iz parne komore, drugi - radni - impulsom iz bubnja kotla.

Kontrolni ventil je podešen da radi kada pritisak u komori za sakupljanje pare poraste na 105 kgf/cm 2 . Ventil se zatvara kada pritisak padne na 100 kgf/cm 2 .

Radni ventil se otvara kada pritisak u bubnju poraste na 118,8 kgf/cm 2 . Ventil se zatvara kada pritisak u bubnju padne na 112 kgf/cm 2 .

4.2.8 Gorionici

Na prednjem zidu komore za sagorevanje postavljeno je 8 uljno-gasnih gorionika, raspoređenih u dva nivoa, po 4 gorionika u svakom nivou.

Kombinovani gorionici su napravljeni dvoprotočno na vazduhu.

Svaki gorionik donjeg sloja je predviđen za sagorevanje mešavine gasova koksarne i lož ulja, odvojeno sagorevanje koksnih ili visokopećnih gasova u istim gorionicima. Smjesa koksa-pjeska se dovodi kroz kolektor Ø 490 mm. Duž ose gorionika predviđena je cijev Ø 76x4 za ugradnju mehaničke mlaznice za raspršivanje ulja. Prečnik puškarnice je 1000 mm.

Svaki od 4 gorionika u gornjem sloju je dizajniran za sagorijevanje prirodnog plina i lož ulja. Prirodni plin se dovodi kroz razdjelnik Ø 206 mm kroz 3 reda rupa Ø 6, 13, 25 mm. Broj rupa je 8 u svakom redu. Prečnik puškarnice je 800 mm.

4.2.9 Bubanj i separatori

Na kotao je ugrađen bubanj prečnika 1600 mm, debljina zida bubnja je 100 mm, čelični lim

Kotao ima trostepenu shemu isparavanja. Prva i druga faza isparavanja su organizovane unutar bubnja, a treća u udaljenim ciklonima. Odeljak prvog stepena nalazi se u sredini bubnja, dva odeljka drugog stepena su na krajevima. Unutar bubnja, količine vode iz odjeljka za sol su odvojene od čistog odjeljka pregradama. Napojna voda za slane odjeljke drugog stupnja je kotlovska voda čistog odjeljka, koja ulazi kroz otvore na razdjelnim međuodjeljcima. Napojna voda za treću fazu isparavanja je kotlovska voda druge faze.

Kontinuirano pročišćavanje se vrši iz zapremine vode udaljenih ciklona.

Napojna voda, koja dolazi iz ekonomajzera u bubanj, podijeljena je na dva dijela. Polovina vode se kroz cijevi usmjerava u vodeni prostor bubnja, druga polovina se uvodi u uzdužni razvodni kolektor, izlazi kroz rupe i širi se preko perforiranog lima kroz koji prolazi zasićena para. Kada para prođe kroz sloj napojne vode, ona se ispere, tj. pročišćavanje pare od soli sadržanih u njoj.

Nakon pranja pare, napojna voda se odvodi kroz kanale u vodeni prostor bubnja.

Smjesa pare i vode, ulazeći u bubanj, prolazi kroz 42 ciklona za odvajanje, od kojih se: 14 nalazi na prednjoj strani bubnja, 28 - na stražnjoj strani bubnja (uključujući 6 ciklona zaustavljenih u odjeljcima za sol u stepenasto isparavanje).

U ciklonima se vrši grubo, prethodno odvajanje vode i pare. Odvojena voda se spušta u donji dio ciklona, ​​ispod kojeg se postavljaju tacne.

Neposredno iznad ciklona nalaze se štitnici s lamelama. Prolazeći kroz ove štitove i kroz perforirani lim, para se šalje na konačno sušenje do gornjih lamelastih štitova, ispod kojih se nalazi perforirani lim. Prosječni nivo u čistom odeljku nalazi se 150 mm ispod njegove geometrijske ose. Gornji i donji dozvoljeni nivoi su 40 mm iznad i ispod prosjeka. Nivo vode u slanim odjeljcima je obično niži nego u čistom odjeljku. Razlika u nivoima vode u ovim odjeljcima se povećava sa povećanjem opterećenja kotla.

Otopina fosfata se unosi u bubanj u čisti odjeljak za postupno isparavanje kroz cijev koja se nalazi duž dna bubnja.

Čisti odjeljak ima cijev za hitno ispuštanje vode u slučaju prevelikog povećanja njenog nivoa. Osim toga, tu je i vod sa ventilom koji povezuje prostor lijevog udaljenog ciklona s jednom od donjih komora stražnjeg stakla. Kada se ventil otvori, voda iz kotla teče iz odjeljka za slanu vodu trećeg stupnja u čisti odjeljak, što omogućava, ako je potrebno, smanjenje omjera saliniteta vode u odjeljcima. Izjednačavanje sadržaja soli u lijevom i desnom odjeljku za slanu otopinu treće faze isparavanja osigurano je činjenicom da iz svakog udaljenog odjeljka za slanu otopinu izlazi cijev koja usmjerava kotlovsku vodu u donju sito komoru suprotnog odjeljka slane vode.

Slika 11. Šema trostepenog isparavanja: 1 - bubanj; 2 - daljinski ciklon; 3 - donji kolektor cirkulacijskog kruga, 4 - cijevi za proizvodnju pare; 5 - odvodne cijevi; 6 - snabdevanje napojnom vodom; 7 – izlaz vode za pročišćavanje; 8 - cijev za obilaznicu vode od bubnja do ciklona; 9 - parna bajpasna cijev od ciklona do bubnja; 10 - parna cijev iz jedinice; 11 - intratimpanični septum.

4.2.10 Okvir kotla

Okvir kotla se sastoji od metalnih stubova povezanih horizontalnim gredama, rešetkama, podupiračima i služi za apsorpciju opterećenja od težine bubnja, grejnih površina, obloga, servisnih visokotonaca, gasovoda i drugih elemenata kotla. Stubovi okvira kotla su čvrsto pričvršćeni za gvozdeni temelj kotla, osnove (cipele) stubova su izlivene betonom.

4.2.11 Zidanje od cigle

Obloga štitova su slojevi vatrostalnih i izolacioni materijali, koji su pričvršćeni nosačima i navlače na čeličnu konstrukciju okvira sa limovima za plašt.

U štitovima, u nizu sa strane gasa, nalaze se: slojevi vatrostalnog betona, kovelit prostirke, sloj zaptivnog premaza. Debljina obloge komore za sagorevanje je 200 mm, u području dva donja paketa ekonomajzera - 260 mm. Obloga ložišta u donjem dijelu komore za sagorijevanje izrađena je na cijevi. S termičkim izduženjem sita, ova obloga se pomiče zajedno s cijevima. Između pomičnih i fiksnih dijelova obloge komore za sagorijevanje nalazi se dilatacijski spoj zaptiven vodenom zaptivkom (hidraulični zaptivač). U zidu od cigle postoje rupe za šahtove, otvore i otvore.

5. Sigurnost tokom rada

Na teritoriji elektrane studenti podležu svim pravilima režima i bezbednosnim propisima koji su na snazi ​​u preduzeću.

Prije početka testiranja, predstavnik preduzeća upućuje studente o proceduri izvođenja testa i sigurnosnim pravilima sa zapisom u relevantnim dokumentima. Prilikom testiranja učenicima je zabranjeno da ometaju radnje polaznika, isključuju uređaje na kontrolnoj tabli, otvaraju nadglednike, otvore, šahtove i sl.

Bibliografska lista

1. Sidelkovsky L.N., Yurenev V.N. Kotlovske instalacije industrijskih preduzeća: Udžbenik za univerzitete. - 3. izd., revidirano. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 528 str., ilustr.
2. Kovalev A.P. i dr. Generatori pare: udžbenik za univerzitete / A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky; Pod totalom ed. A. P. Kovalev. - M.: Energoatomizdat, 1985. - 376 str., ilustr.
3. Kiselev N.A. Kotlovnice, Priručnik za obuku za pripremu. radnici u proizvodnji - 2. izd., revidirano. i dodatne - M.: Viša škola, 1979. - 270s., Il.
4. Deev L.V., Balakhnichev N.A. Instalacije kotlova i njihovo održavanje. Praktična obuka za stručne škole. - M.: Viša škola, 1990. - 239 str., ilustr.
5. Meiklyar M. V. Moderne kotlovske jedinice TKZ. - 3. izd., revidirano. i dodatne - M.: Energy, 1978. - 223 str., ilustr.

Dekodiranje TGM - 84 - plinski kotao Taganrog proizveden 1984. godine.

Kotlovska jedinica TGM-84 je projektovana prema rasporedu u obliku slova U i sastoji se od komore za sagorevanje, koja je uzlazni gasovod, i spuštajuće konvektivne osovine, podeljene na dva gasna kanala.

Praktično ne postoji prijelazni horizontalni dimovod između peći i konvekcijske osovine. U gornjem dijelu peći i u okretnoj komori nalazi se sito pregrijač. U konvekcijskom šahtu, podijeljenom na dva plinska kanala, serijski su (duž dimnih plinova) postavljeni horizontalni pregrijač i vodeni ekonomajzer. Iza ekonomajzera vode nalazi se rotaciona komora sa kantama za prihvat pepela.

Dva paralelno povezana regenerativna grijača zraka postavljena su iza konvekcijske osovine.

Komora za sagorijevanje ima uobičajen prizmatični oblik s dimenzijama između osa cijevi 6016 14080 mm i podijeljena je dvosvjetlosnim vodenim zaslonom u dvije polupeći. Bočni i stražnji zidovi komore za sagorijevanje zaštićeni su cijevima isparivača promjera 60-6 mm (čelik 20) ​​sa nagibom od 64 mm. Bočna paravana u donjem dijelu imaju kosine prema sredini, u donjem dijelu pod uglom od 15 u odnosu na horizontalu i čine „hladni pod”.

Dvosvjetlosni ekran se također sastoji od cijevi prečnika 60 6 mm sa nagibom od 64 mm i ima prozore formirane provođenjem cijevi za izjednačavanje tlaka u polupeći. Sistem sita je okačen na metalne konstrukcije plafona uz pomoć šipki i ima mogućnost da slobodno pada tokom termičkog širenja.

Plafon komore za sagorevanje je napravljen od horizontalnih i oklopljenih cevi plafonskog pregrejača.

Komora za sagorijevanje je opremljena sa 18 uljnih gorionika, koji se nalaze na prednjem zidu u tri nivoa.

Kotao je opremljen bubnjem unutrašnjeg prečnika 1800 mm. Dužina cilindričnog dijela je 16200 mm. Odvajanje i ispiranje pare napojnom vodom organizovano je u bubnju kotla.

Pregrijač kotla TGM-84 je radijacijsko-konvektivan u smislu prirode percepcije topline i sastoji se od sljedeća tri glavna dijela: radijacijskog, ekranskog (ili poluradijativnog) i konvektivnog.

Radijacijski dio se sastoji od zidnog i plafonskog pregrijača.

Poluradijacioni pregrejač napravljen od 60 objedinjenih ekrana.

Konvektivni pregrijač horizontalnog tipa sastoji se od dva dijela smještena u dva plinska kanala dovodnog okna iznad vodenog ekonomajzera.

Na prednjem zidu komore za sagorevanje ugrađen je zidni pregrejač, napravljen u obliku šest prenosivih blokova cevi prečnika 42x5,5 mm (st. 12X1MF).

Ulazna komora plafonskog pregrijača sastoji se od dva razvodnika zavarena zajedno tvoreći zajedničku komoru, po jednu za svaku polupeć. Izlazna komora plafonskog pregrijača je jedna i sastoji se od šest kolektora međusobno zavarenih.

Ulazne i izlazne komore sito pregrijača nalaze se jedna iznad druge i izrađene su od cijevi promjera 133x13 mm.

Konvektivni pregrijač je izrađen prema shemi u obliku slova z, tj. para ulazi sa prednjeg zida. Svaki paket se sastoji od 4 jednoprolazne spirale.

Uređaji za kontrolu temperature pregrijavanja pare uključuju: kondenzacijsku jedinicu i injekcione odogrevače. Injekcioni pregrejači se ugrađuju ispred pregrejača sita u rezu sita i u rezu konvektivnog pregrejača. Kada kotao radi na plin, rade svi pregrijači, a kod rada na lož ulje - samo konvektivni pregrijač ugrađen u rez.

Čelični namotani vodeni ekonomajzer se sastoji od dva dela smeštena u lijevi i desni kanali za gas dovodnog konvekcionog okna.

Svaki dio ekonomajzera sastoji se od 4 visinska paketa. Svaki paket sadrži dva bloka, svaki blok sadrži 56 ili 54 četverosmjerna namotaja od cijevi promjera 25x3,5 mm (čelik20). Zavojnice su postavljene paralelno sa prednjom stranom kotla u šahovnici sa nagibom od 80 mm. Kolektori ekonomajzera su postavljeni izvan konvektivnog okna.

Kotao je opremljen sa dva regenerativna rotirajuća grijača zraka RVP-54. Grijač zraka je izvađen i predstavlja rotirajući rotor zatvoren unutar fiksnog kućišta. Rotaciju rotora vrši elektromotor sa mjenjačem brzinom od 3 o/min.Smanjenje usisavanja hladnog zraka u grijač zraka i protoka zraka sa zračne na plinsku stranu postiže se ugradnjom radijalnog i periferne brtve.

Okvir kotla se sastoji od metalnih stubova povezanih horizontalnim gredama, rešetkama i podupiračima i služi za apsorpciju opterećenja od težine bubnja, grejnih površina, obloga, servisnih platformi, gasovoda i drugih elemenata kotla. Okvir se izrađuje zavaren od rent-a profila i čeličnog lima.

Za čišćenje grijaćih površina konvektivnog pregrijača i vodenog ekonomajzera koristi se mašina za sačmarenje koja koristi kinetičku energiju peleta koje slobodno padaju, veličine 3-5 mm. Može se koristiti i plinsko pulsno čišćenje.

Tipična energetska karakteristika kotla TGM-96B odražava tehnički ostvarivu efikasnost kotla. Tipična energetska karakteristika može poslužiti kao osnova za sastavljanje standardnih karakteristika kotlova TGM-96B pri sagorijevanju lož ulja.

MINISTARSTVO ENERGIJE I ELEKTRIFIKACIJE SSSR-a

GLAVNI TEHNIČKI ODJEL ZA POSLOVANJE
ENERGETSKI SISTEMI

TIPIČNI ENERGETSKI PODACI
KOTLA TGM-96B ZA SAGOREVANJE GORIVA

Moskva 1981

Ovu tipičnu energetsku karakteristiku razvio je Soyuztekhenergo (inženjer G.I. GUTSALO)

Tipična energetska karakteristika kotla TGM-96B sastavljena je na osnovu termičkih ispitivanja koje je sproveo Soyuztekhenergo u Rigi CHPP-2 i Sredaztekhenergo u CHPP-GAZ, i odražava tehnički ostvarivu efikasnost kotla.

Tipična energetska karakteristika može poslužiti kao osnova za sastavljanje standardnih karakteristika kotlova TGM-96B pri sagorijevanju lož ulja.

Aplikacija

. KRATAK OPIS OPREME ZA UGRADNJU KOTLOVA

1.1 . Kotao TGM-96B kotlovnice Taganrog - plinsko ulje sa prirodnom cirkulacijom i rasporedom u obliku slova U, dizajniran za rad s turbinama T -100/120-130-3 i PT-60-130/13. Glavni projektni parametri kotla pri radu na lož ulje dati su u tabeli. .

Prema TKZ, minimalno dozvoljeno opterećenje kotla prema stanju cirkulacije je 40% od nazivnog.

1.2 . Komora za sagorijevanje ima prizmatičan oblik i u tlocrtu je pravougaonik dimenzija 6080 × 14700 mm. Zapremina komore za sagorevanje je 1635 m 3 . Toplotni napon zapremine peći je 214 kW/m 3 , odnosno 184 10 3 kcal/(m 3 h). U komoru za sagorevanje postavljaju se evaporativni ekrani i radijacioni zidni pregrejač (RNS). U gornjem dijelu peći u rotacionoj komori nalazi se sito pregrijač (SHPP). U spuštajućem konvektivnom oknu serijski su duž strujanja gasa smještena dva paketa konvektivnog pregrijača (CSH) i vodenog ekonomajzera (WE).

1.3 . Put pare kotla sastoji se od dva nezavisna toka sa prenosom pare između bočnih strana kotla. Temperatura pregrijane pare kontrolira se ubrizgavanjem vlastitog kondenzata.

1.4 . Na prednjem zidu komore za sagorijevanje nalaze se četiri dvoprotočna uljno-plinska gorionika HF TsKB-VTI. Gorionici su postavljeni u dva nivoa na kotama -7250 i 11300 mm sa elevacionim uglom od 10° prema horizontu.

Za sagorevanje loživog ulja, parno-mehaničke mlaznice "Titan" su predviđene sa nominalnim kapacitetom od 8,4 t / h pri pritisku loživog ulja od 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Tlak pare za ispuhivanje i prskanje lož ulja preporučuje postrojenje da bude 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Potrošnja pare po mlaznici je 240 kg/h.

1.5 . Kotlovnica je opremljena sa:

Dva ventilatora VDN-16-P kapaciteta 259 10 3 m 3 / h sa marginom od 10%, pritiskom od 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) sa marginom od 20%, snagom od 500/ 250 kW i brzinom rotacije od 741 /594 o/min svaka mašina;

Dva dimovoda DN-24 × 2-0,62 GM sa kapacitetom od 10% margine 415 10 3 m 3 / h, pritisak sa marginom od 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), snaga 800/400 kW i brzina 743/595 o/min svake mašine.

1.6. Za čišćenje konvektivnih grejnih površina od naslaga pepela, projektom je predviđeno postrojenje za sačmanje, za čišćenje RAH-a - pranje vode i puhanje parom iz bubnja uz smanjenje pritiska u postrojenju za prigušivanje. Trajanje duvanja jednog RAH-a 50 min.

. TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE KOTLA TGM-96B

2.1 . Tipična energetska karakteristika kotla TGM-96B ( pirinač. , , ) sastavljen je na osnovu rezultata termičkih ispitivanja kotlova u Rigi CHPP-2 i CHPP GAZ u skladu sa instruktivnim materijalima i smjernicama za standardizaciju tehničkih i ekonomskih pokazatelja kotlova. Karakteristika odražava prosječnu efikasnost novog kotla koji radi sa turbinama T -100/120-130/3 i PT-60-130/13 pod sljedećim uslovima uzetim kao početnim.

2.1.1 . U bilansu goriva elektrana na tečna goriva dominira lož ulje sa visokim sadržajem sumpora M 100. Dakle, karakteristika je sastavljena za lož ulje M 100 ( GOST 10585-75) sa karakteristikama: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Svi potrebni proračuni su napravljeni za radnu masu lož ulja

2.1.2 . Pretpostavlja se da je temperatura lož ulja ispred mlaznica 120° C( t t= 120 °S) na osnovu uslova viskoznosti lož ulja M 100, jednako 2,5 ° VU, prema § 5.41 PTE.

2.1.3 . Prosječna godišnja temperatura hladnog zraka (t x .c.) na ulazu u ventilator ventilatora uzima se jednakim 10° C , budući da se kotlovi TGM-96B uglavnom nalaze u klimatskim regionima (Moskva, Riga, Gorki, Kišinjev) sa prosečnom godišnjom temperaturom vazduha blizu ove temperature.

2.1.4 . Temperatura zraka na ulazu u grijač zraka (t vp) uzima se jednakim 70° C i konstantan kada se opterećenje kotla promeni, u skladu sa § 17.25 PTE.

2.1.5 . Za elektrane sa poprečnim spojevima, temperatura napojne vode (t a.c.) ispred kotla se uzima kao izračunato (230 °C) i konstantno pri promjeni opterećenja kotla.

2.1.6 . Pretpostavlja se da je specifična neto potrošnja toplote za turbinsko postrojenje 1750 kcal/(kWh), prema termičkim testovima.

2.1.7 . Pretpostavlja se da koeficijent protoka toplote varira sa opterećenjem kotla od 98,5% pri nazivnom opterećenju do 97,5% pri opterećenju od 0,6D broj.

2.2 . Proračun standardne karakteristike izvršen je u skladu sa uputstvima „Termičkog proračuna kotlovskih agregata (normativna metoda)“ (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Bruto efikasnost kotla i gubitak toplote sa dimnim gasovima izračunati su u skladu sa metodologijom opisanom u knjizi Ya.L. Pekker " Termotehnički proračuni prema datim karakteristikama goriva” (M.: Energia, 1977).

Gdje

Evo

α uh = α "ve + Δ α tr

α uh- koeficijent viška vazduha u izduvnim gasovima;

Δ α tr- usisne čašice na gasnom putu kotla;

T uh- temperatura dimnih gasova iza dimovoda.

Proračun uzima u obzir temperature dimnih plinova izmjerene u termičkim ispitivanjima kotla i svedene na uslove za izradu standardne karakteristike (ulazni parametrit x in, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Koeficijent viška vazduha u tački režima (iza vodenog ekonomajzera)α "ve uzima se jednak 1,04 pri nazivnom opterećenju i mijenja se na 1,1 pri 50% opterećenja prema termičkim testovima.

Smanjenje izračunatog (1.13) koeficijenta viška vazduha nizvodno od vodnog ekonomajzera na onaj koji je usvojen u standardnoj karakteristici (1.04) postiže se pravilnim održavanjem režima sagorevanja prema režimu kotla, poštovanjem PTE zahtjevi u odnosu na usis vazduha u peć i u gasni put i izbor seta mlaznica.

2.2.3 . Usis vazduha u gasni put kotla pri nazivnom opterećenju uzima se jednakim 25%. S promjenom opterećenja, usis zraka određuje se formulom

2.2.4 . Toplotni gubici zbog hemijske nepotpunosti sagorevanja goriva (q 3 ) uzimaju se jednakima nuli, jer su tokom ispitivanja kotla sa viškom vazduha, prihvaćenim u Tipičnoj energetskoj karakteristici, izostali.

2.2.5 . Gubitak toplote usled mehaničke nepotpunosti sagorevanja goriva (q 4 ) uzimaju se jednakima nuli prema "Pravilniku o usklađivanju regulatornih karakteristika opreme i procijenjene specifične potrošnje goriva" (M.: STsNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Gubitak toplote u okolinu (q 5 ) nisu utvrđeni tokom ispitivanja. Izračunavaju se u skladu sa "Metodom ispitivanja kotlovskih postrojenja" (M.: Energia, 1970) prema formuli

2.2.7 . Specifična potrošnja energije za dovodnu električnu pumpu PE-580-185-2 izračunata je korišćenjem karakteristika pumpe usvojenih iz specifikacije TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Specifična potrošnja energije za propuh i eksploziju izračunava se iz potrošnje energije za pogon ventilatora i odvoda dima, mjerene tokom termičkih ispitivanja i svedene na uslove (Δ α tr= 25%), usvojenih u pripremi regulatornih karakteristika.

Utvrđeno je da pri dovoljnoj gustini gasnog puta (Δ α ≤ 30%) Odvodnici dima daju nazivno opterećenje kotla pri maloj brzini, ali bez ikakve rezerve.

Duvački ventilatori pri maloj brzini osiguravaju normalan rad kotla do opterećenja od 450 t/h.

2.2.9 . Ukupna električna snaga mehanizama kotlovskog postrojenja uključuje snagu električnih pogona: električnu pumpu za napajanje, dimovode, ventilatore, regenerativne grijače zraka (Sl. ). Snaga elektromotora regenerativnog grijača zraka uzima se prema podacima iz pasoša. Termičkim ispitivanjem kotla određena je snaga elektromotora dimovoda, ventilatora i električne napojne pumpe.

2.2.10 . Specifična potrošnja topline za grijanje zraka u kaloričkoj jedinici izračunava se uzimajući u obzir zagrijavanje zraka u ventilatorima.

2.2.11 . Specifična potrošnja toplote za pomoćne potrebe kotlovnice uključuje gubitke toplote u grejačima, čija je efikasnost 98%; za uduvavanje pare RAH-a i gubitak toplote pri upuhivanju pare kotla.

Potrošnja topline za parno upuhivanje RAH-a izračunata je po formuli

Q obd = G obd · i obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/h)

Gdje G obd= 75 kg/min u skladu sa "Standartima za potrošnju pare i kondenzata za pomoćne potrebe blokova 300, 200, 150 MW" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

i obd = ja us. par= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 min (4 uređaja sa vremenom duvanja od 50 min kada su uključeni tokom dana).

Potrošnja topline s propuštanjem kotla izračunata je po formuli

Q prod = G prod · i k.v10 -3 MW (Gcal/h)

Gdje G prod = PD nom 10 2 kg/h

P = 0,5%

i k.v- entalpija kotlovske vode;

2.2.12 . Procedura za provođenje ispitivanja i izbor mjernih instrumenata koji se koriste u ispitivanjima određeni su "Metodom ispitivanja kotlovskih postrojenja" (M.: Energia, 1970).

. IZMJENE I DOPUNE PRAVILNIKA

3.1 . Kako bi se glavni normativni pokazatelji rada kotla doveli u promijenjene uslove njegovog rada u granicama dozvoljenih odstupanja vrijednosti parametara, izmjene su date u obliku grafikona i brojčanih vrijednosti. Izmjene i dopuneq 2 u obliku grafikona prikazani su na sl. , . Korekcije temperature dimnih gasova prikazane su na sl. . Pored navedenog, date su i korekcije za promjenu temperature lož ulja koje se dovodi u kotao, te za promjenu temperature napojne vode.