編集者: M.V. カルミコフ UDC 621.1 TGM-84 ボイラーの設計と操作: 方法。 法令/サマール。 州 技術。 大学; コンプ。 MV カルミコフ。 サマラ、2006 年、12 p。 メイン 仕様、TGM-84ボイラーの設計とその動作原理のレイアウトと説明。 ボイラーユニットのレイアウト図 補助装置、ボイラーとそのコンポーネントの全体図。 ボイラーの蒸気と水の経路の図とその動作の説明が示されています。 このガイドラインは、専門 140101「火力発電所」の学生を対象としています。 イル。 4. 参考文献: 3 タイトル。 SamSTU の編集出版評議会の決定により発行 0 ボイラーユニットの主な特徴 TGM-84 ボイラーユニットは蒸気を生成するように設計されています。 高圧気体燃料または燃料油を燃焼させる場合、次のパラメータ向けに設計されています: 公称蒸気出力 ………………………….. ドラム内の作動圧力 …………………………………… ……………… 主蒸気弁後方の作動蒸気圧力…………。 過熱蒸気の温度…………………………………………。 給水温度……………………………………熱風温度 a) 重油燃焼時………………………………………………。 b) ガスを燃焼させるとき…………………………………………。 420 t/h 155 ata 140 ata 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C ボイラーユニット TGM-84 垂直水管、シングルドラム、形状レイアウト、自然循環あり。 これは、上昇する煙道ダクトと下降する対流シャフトである燃焼室で構成されます (図 1)。 燃焼室は 2 つのライトスクリーンで分割されています。 各サイドスクリーンの下部はわずかに傾斜したボトムスクリーンに入り、その下部コレクターは二光スクリーンのコレクターに取り付けられており、ボイラーの点火および停止中に熱変形とともに移動します。 2 光スクリーンの存在により、排ガスのより集中的な冷却が可能になります。 したがって、このボイラーの燃焼容積の熱応力は、微粉炭ユニットよりも大幅に高くなりますが、他の標準サイズの軽油ボイラーよりは低くなるように選択されました。 これにより、受信する2光スクリーンパイプの動作条件が簡素化されました。 最大の数熱。 半輻射スクリーン過熱器は炉の上部と回転チャンバー内に配置されています。 水平対流蒸気過熱器と水エコノマイザーが対流シャフト内に配置されています。 水エコノマイザーの後ろには、ショット洗浄用の受け入れホッパーを備えたチャンバーがあります。 対流シャフトの後に回転式再生空気ヒーター RVP-54 を 2 台並列接続して設置します。 ボイラーには VDN-26-11 型送風ファン 2 台と D-21 型排煙装置 2 台が装備されています。 ボイラーは繰り返し再構築され、その結果、TGM-84Aモデルが登場し、次にTGM-84Bが登場しました。 特に、統一されたスクリーンが導入され、パイプ間の蒸気のより均一な分配が達成されました。 蒸気過熱器の対流部分の水平パッケージ内のパイプの横方向のピッチが増加し、それによって燃料油の煤による汚染の可能性が減少しました。 2 0 R と s。 1. 軽油ボイラー TGM-84 の縦断面図と断面図: 1 – 燃焼室。 2 – バーナー; 3 – ドラム。 4 – スクリーン。 5 – 対流式過熱器。 6 – 凝縮ユニット; 7 – エコノマイザー。 11 – ショットキャッチャー。 12 – 遠隔分離サイクロン 最初の改良版 TGM-84 のボイラーには、燃焼室の前壁に 3 列に配置された 18 個の軽油バーナーが装備されていました。 現在は、より効率の高いバーナーを 4 基または 6 基設置しており、ボイラーのメンテナンスや修理が容易になっています。 燃焼装置 燃焼室には 6 つのオイルガスバーナーが 2 段に設置されています (前壁に頂点を上にして 2 つの三角形が並んだ形)。 下段バーナーは7200mmに設置されており、 上段 10200mmくらいでしょうか。 バーナーは、ガスと燃料油の個別燃焼、ボルテックス、中央ガス分配によるシングルフロー用に設計されています。 下段の最も外側のバーナーは、半火室の軸に向かって 12 度回転します。 燃料と空気の混合を改善するために、バーナーにはガイドベーンがあり、そこを通って空気が旋回します。 バーナーの軸に沿って、ボイラーには機械式スプレーを備えた燃料油ノズルが装備されています。燃料油ノズルのバレル長は 2700 mm です。 火室の設計とバーナーのレイアウトは、安定した燃焼プロセスとその制御を保証し、換気の悪いゾーンが形成される可能性を排除する必要があります。 ガスバーナーは、ボイラーの熱負荷の規制範囲内で、トーチの外れやずれがなく、安定して作動する必要があります。 ボイラーに使用 ガスバーナー 認定を受けており、製造者のパスポートを持っている必要があります。 燃焼室 角柱状の室は、2 光スクリーンによって 2 つの半燃焼室に分割されています。 燃焼室の容積は 1557 m3、燃焼容積の熱電圧は 177,000 kcal/m3 時間です。 チャンバーの側壁と後壁は、直径 60x6 mm、ピッチ 64 mm の蒸発パイプでシールドされています。 下部の側幕は火室の中央まで水平に対して15度の傾斜があり、床を形成しています。 水平に対してわずかに傾斜したパイプ内の蒸気と水の混合物の層状化を避けるために、下側を形成するサイドスクリーンの部分は耐火粘土レンガとクロマイトの塊で覆われています。 スクリーン システムはロッドを使用して天井の金属構造から吊り下げられており、熱膨張中に自由に落下する機能を備えています。 蒸発スクリーンのパイプは、D-10 mm ロッドを使用して 4 ～ 5 mm の高さ間隔で溶接されています。 燃焼室上部の空気力学を改善し、後部スクリーン室を放射線から保護するために、上部の後部スクリーンパイプは、1.4mのオーバーハングで火室への突出部を形成し、その突出部は70%で形成されています。リアスクリーンのパイプです。 3 循環に対する不均一な加熱の影響を軽減するために、すべてのスクリーンが分割されています。 2灯式スクリーンと2つのサイドスクリーンにはそれぞれ3つの循環回路があり、リアスクリーンには6つの循環回路があります。 TGM-84 ボイラーは 2 段階蒸発スキームに従って動作します。 蒸発の第 1 段階 (クリーン コンパートメント) には、ドラム、背面および 2 つのライト スクリーン パネル、前から 1 番目と 2 番目のサイド スクリーン パネルが含まれます。 蒸発の第 2 段階 (塩コンパートメント) には、4 つのリモート サイクロン (各側に 2 つ) と、正面から 3 番目のサイド スクリーン パネルが含まれます。 ドラムからの水は、各コレクターに 3 本ずつ、計 18 本の排水パイプを通ってリア スクリーンの 6 つの下部チャンバーに供給されます。 6 枚のパネルにはそれぞれ 35 本のスクリーン パイプが含まれています。 パイプの上端はチャンバーに接続されており、そこから蒸気と水の混合物が 18 本のパイプを通ってドラムに流れ込みます。 2 灯スクリーンには、半炉内の圧力を均一にするためにパイプルーティングによって形成された窓があります。 ドラムからの水は、12 本の排水パイプ (各コレクターに 4 本のパイプ) を通って、2 光スクリーンの 3 つの下部チャンバーに流れます。 外側のパネルには 32 本のスクリーン パイプがあり、中央のパネルには 29 本のスクリーン パイプがあります。 パイプの上端は 3 つの上部チャンバーに接続されており、そこから蒸気と水の混合物が 18 本のパイプを通ってドラムに送られます。 水はドラムから 8 本の排水管を通って、前面下部の 4 つのサイドスクリーンコレクターに流れます。 これらのパネルにはそれぞれ 31 個のスクリーン パイプが含まれています。 スクリーンパイプの上端は 4 つのチャンバーに接続されており、そこから蒸気と水の混合物が 12 本のパイプを通ってドラムに流入します。 塩コンパートメントの下部チャンバーには、4 つの遠隔サイクロンから 4 本の排水パイプ (各サイクロンから 1 本のパイプ) を介して供給されます。 塩コンパートメントパネルには 31 個のスクリーンパイプが含まれています。 スクリーンパイプの上端はチャンバーに接続されており、そこから蒸気と水の混合物が 8 本のパイプを通って 4 つの遠隔サイクロンに流れ込みます。 ドラムと分離装置 ドラムは内径 1.8 m、長さ 18 m です。すべてのドラムは鋼板 16 GNM (マンガン ニッケル モリブデン鋼)、壁厚 115 mm で作られています。 ドラム重量は約96600kgです。 ボイラードラムは、ボイラー内で水の自然な循環を生み出し、スクリーンパイプ内で生成された蒸気を洗浄および分離するように設計されています。 蒸発の第 1 段階の蒸気と水の混合物の分離はドラム内で組織され (蒸発の第 2 段階の分離は 4 つのリモートサイクロンのボイラーで実行されます)、すべての蒸気が供給水で洗浄され、その後、蒸気からの水分の捕捉。 ドラム全体がクリーンコンパートメントです。 上部コレクター (塩室コレクターを除く) からの蒸気と水の混合物は、両側からドラムに入り、特別な分配ボックスに入り、そこからサイクロンに送られ、そこで水から蒸気の最初の分離が行われます。 ボイラードラムには、左に 46 個、右に 46 個の合計 92 個のサイクロンが取り付けられています。 4 サイクロンの蒸気出口には水平板分離器が設置されており、これを通過した蒸気は泡洗浄装置に入ります。 ここでは、クリーンコンパートメントの洗浄装置の下に外部サイクロンから蒸気が供給され、その内部で蒸気と水の混合物の分離も行われます。 気泡洗浄装置を通過した蒸気は多孔シートに入り、そこで蒸気の分離と流量の均一化が同時に起こります。 穴あきシートを通過した蒸気は、32 本の蒸気除去パイプを通って壁に取り付けられた過熱器の入口チャンバーに運ばれ、8 本のパイプを通って凝縮ユニットに運ばれます。 米。 2. リモートサイクロンによる 2 段階蒸発スキーム: 1 – ドラム。 2 – リモートサイクロン; 3 – 循環回路の下部マニホールド。 4 – 蒸気発生パイプ。 5 – 下降パイプ。 6 – 給水の供給。 7 – パージ水を除去します。 8 – ドラムからサイクロンへの水移送パイプ。 9 – サイクロンからドラムへの蒸気移送パイプ。 10 – ユニットからの蒸気除去パイプ 供給水の約 50% が泡洗浄装置に供給され、残りは分配マニホールドを通って水位下のドラムに排出されます。 ドラム内の平均水位は、その幾何学的な軸より 200 mm 低くなります。 ドラム内の許容レベル変動は75mmです。 ボイラーの塩室の塩分を均一にするために、2 本の排水パイプが移設され、右側のサイクロンが塩室の左下のコレクタに水を供給し、左側のサイクロンが右側のサイクロンに給水するようになりました。 5 蒸気過熱器の設計 過熱器の加熱面は、燃焼室、水平ガスダクト、およびドロップシャフトに配置されています。 過熱器回路は、ボイラーの幅全体にわたって蒸気を複数回混合および移動させる複流設計で作られており、これにより、個々のコイルにわたる熱分布を均一にすることができます。 熱の知覚の性質に基づいて、過熱器は放射と対流の 2 つの部分に分けることができます。 放熱部には、壁に取り付けられた過熱器 (WSS)、第 1 列のスクリーン (SHPP)、および燃焼室の天井を遮蔽する天井蒸気過熱器 (CSS) の一部が含まれます。 対流式のもの - スクリーンの2列目、天井過熱器の一部、および対流式過熱器（CSC）。 輻射壁取り付け過熱器 NPP パイプが燃焼室の前壁をシールドします。 原子力発電所は 6 枚のパネルで構成されており、そのうち 2 枚には 48 本のパイプがあり、残りには 49 本のパイプがあり、パイプ間のピッチは 46 mm です。 各パネルには 22 本のダウンパイプがあり、残りはアップパイプです。 入力および出力コレクタは燃焼室の上の非加熱領域に配置され、中間コレクタは燃焼室の下の非加熱領域に配置されます。 上部チャンバーは、ロッドを使用して天井の金属構造から吊り下げられています。 パイプは4段の高さで固定されており、パネルの垂直移動が可能です。 天井過熱器 天井過熱器は火室と水平煙道の上に位置し、35 mm 間隔で配置され入口マニホールドと出口マニホールドで接続された 394 本のパイプで構成されています。 シート蒸気過熱器 スクリーン蒸気過熱器は、燃焼室と回転煙道の上部に配置された 2 列の垂直スクリーン (各列 30 枚) から構成されます。 スクリーン間のピッチは455mmです。 スクリーンは、同じ長さの 23 個のコイルと 2 つのコレクタ (入力および出力) で構成され、非加熱領域に水平に設置されます。 対流式過熱器 横型対流式過熱器は、節水器上部の下部シャフトのガスダクト内に設置された左右の部品で構成されています。 それぞれの側が 2 つの直接流ステージに分割されます。 6 ボイラーの蒸気経路 ボイラードラムからの飽和蒸気は 12 本の蒸気移送管を通って原子力発電所の上部コレクターに入り、そこから 6 つのパネルの中間パイプを通って下降し、6 つの下部コレクターに入り、その後上昇します。 6枚のパネルの外側パイプから上部のコレクターに送られ、そこから12本の非加熱パイプを通って天井過熱器の入力コレクターに送られます。 次に、蒸気は天井パイプを通ってボイラーの幅全体に移動し、対流煙道の後壁にある過熱器出口マニホールドに入ります。 これらのコレクターから、蒸気は 2 つの流れに分割され、第 1 段過熱防止器のチャンバーに送られ、次に外側スクリーン (左 7 つと右 7 つ) のチャンバーに送られ、そこを通過した後、両方の蒸気の流れが中間の第 2 段過熱防止器に入ります。 、 左右。 ステージ I および II の過熱防止器では、ガスの位置ずれによって引き起こされる熱拡散を低減するために、蒸気が左側から右側へ、またはその逆に移動されます。 2 番目の噴射の中間減温器を出た蒸気は、中央のスクリーンマニホールド (左 8 つと右 8 つ) に入り、そこを通過した後、ギアボックスの入力チャンバーに送られます。 ステージ III 過熱防止装置は、ギアボックスの上部と下部の間に取り付けられています。 次に、過熱蒸気は蒸気パイプラインを通ってタービンに送られます。 米。 3. ボイラー過熱器の図: 1 – ボイラードラム; 2 – 放射線双方向放射線パイプパネル（通常、上部コレクタは左側に、下部コレクタは右側に示されています）。 3 – 天井パネル。 4 – インジェクション減温器; 5 – 蒸気に水を注入する場所。 6 – 極端なスクリーン。 7 – 中画面。 8 – 対流パッケージ。 9 – ボイラーからの蒸気出口 7 凝縮水ユニットとインジェクションスチームクーラー 独自の凝縮水を得るために、ボイラーには 2 つの凝縮水ユニット (両側に 1 つ) が対流部分の上のボイラーの天井に設置されています。 これらは、2 つの配電コレクター、4 つのコンデンサー、および凝縮水コレクターで構成されます。 各コンデンサはチャンバー D426×36 mm で構成されます。 凝縮器の冷却面は、管板に溶接されたパイプによって形成され、管板は 2 つの部分に分割され、排水室と給水室を形成します。 ボイラードラムからの飽和蒸気は、8 本のパイプを通って 4 つの分配マニホールドに送られます。 各コレクターから、蒸気はパイプによって 2 つの凝縮器に排出され、各凝縮器には 6 本のパイプが接続されます。 ボイラードラムから出る飽和蒸気は給水で冷却することで凝縮されます。 懸濁システム後の給水は給水室に供給され、凝縮器チューブを通って排水室に出て、節水器に送られます。 ドラム缶から出た飽和蒸気は配管間の蒸気空間を満たし、配管に接触して凝縮します。 各凝縮器から 3 つのパイプを通って得られた凝縮水は 2 つのコレクターに入り、そこからレギュレーターを通って左右のインジェクションの過熱防止器 I、II、III に供給されます。 凝縮水の注入は、ベンチュリ管内の圧力差と、ドラムから注入点までの過熱器の蒸気経路内の圧力降下によって行われます。 凝縮水は、パイプの狭い部分の円周上に位置する直径 6 mm の 24 個の穴を通してベンチュリ パイプのキャビティに注入されます。 ベンチュリ管は、ボイラーに最大負荷がかかると、注入部位での速度が 4 kgf/cm2 増加することで蒸気圧力を低下させます。 100% 負荷および蒸気と給水の設計パラメータにおける 1 つの復水器の最大性能は 17.1 t/h です。 ウォーターエコノマイザー スチールコイルウォーターエコノマイザーは 2 つの部分で構成され、それぞれ下部シャフトの左側と右側の部分に配置されます。 エコノマイザーの各部分は、下位、中位 2 つ、上位の 4 つのブロックで構成されます。 ブロック間の高さに沿って開口部が作られました。 節水装置は、ボイラーの前面に平行に配置された 110 個のコイル パックで構成されています。 ブロック内のコイルは30mmと80mmのピッチで千鳥状に配置されています。 中間と上部のブロックは煙道内の梁に設置されます。 ガス環境から保護するために、これらの梁は断熱材で覆われ、厚さ 3 mm の金属シートでショット ブラスト機の影響から保護されています。 下部ブロックはラックを使用して梁から吊り下げられます。 ラックにより、修理中にコイル パッケージを取り外すことが可能になります。 8 水エコノマイザーの入口チャンバーと出口チャンバーは煙道ダクトの外側にあり、ブラケットでボイラーフレームに取り付けられています。 節水ビームの冷却（点灯中および動作中のビームの温度は 250 °C を超えてはなりません）は、送風ファンの圧力による冷気をビームに供給し、その空気をサクションボックスに排出することによって行われます。送風ファンのこと。 エアヒーター ボイラー室には再生空気ヒーター RVP-54 が 2 台設置されています。 再生空気ヒーター RVP-54 は、固定ハウジング内に密閉された回転ローターで構成される向流熱交換器です (図 4)。 ローターは、厚さ 10 mm の鋼板で作られた直径 5590 mm、高さ 2250 mm のシェルと、直径 600 mm のハブ、およびハブとシェルを接続する放射状のリブで構成され、ローターを 24 のセクターに分割します。 各セクターは縦のシートによって P と S に分割されます。 4. 蓄熱式空気加熱器の構造図: 1 – ボックス; 2 – ドラム。 3 – 本体。 4 – 梱包。 5 – シャフト。 6 – ベアリング。 7 – シール。 8 – 電気モーターの 3 つの部分。 加熱シートのセクションがその中に配置されます。 セクションの高さは2列に取り付けられます。 上の列はローターの高温部分で、スペーサーと厚さ 0.7 mm の波形シートでできています。 セクションの最下列はローターの低温部分であり、厚さ 1.2 mm のスペーサー ストレート シートでできています。 コールドエンドパッキンは腐食しやすいため、簡単に交換できます。 ローターハブの内側には中空のシャフトがあり、その底部にローターが置かれるフランジがあり、ハブはスタッドでフランジに取り付けられています。 RVP には上下 2 つのカバーがあり、その上にシールプレートが取り付けられています。 9 ロータパッキンをガス流中で加熱し、空気流中で冷却することで熱交換プロセスが行われます。 加熱されたパッキンのガス流から空気流への一連の移動は、ローターを毎分 2 回転の頻度で回転させることによって行われます。 各瞬間において、ローターの 24 セクターのうち、13 セクターがガス経路に含まれ、9 セクターが空気経路に含まれ、2 つのセクターがオフになり、シール プレートによってブロックされます。 エアヒーターは、空気が出口側から導入され、ガス入口側から除去される向流原理を使用します。 エアヒーターは、燃料油で動作する場合、空気を 30 ～ 280 °C に加熱し、ガスを 331 °C ～ 151 °C に冷却するように設計されています。 蓄熱式空気ヒーターの利点はコンパクトさと軽量であることですが、主な欠点は空気側からガス側への空気の流れが大きいことです (標準空気吸引量は 0.2 ～ 0.25)。 ボイラーのフレームワーク ボイラーのフレームは、水平ビーム、トラス、ブレースで接続された鋼鉄柱で構成されており、ドラム、すべての加熱面、凝縮水設備、ライニング、断熱材およびサービスエリアの重量による荷重を支えるために使用されます。 ボイラーフレームは溶接された形材と鋼板で作られています。 ボイラー地下の鉄筋コンクリート基礎に枠柱を取り付け、柱の根元（シュー）にコンクリートを流し込みます。 ライニング 燃焼室のライニングは、耐火コンクリート、ソベライト スラブ、およびシール用マグネシウム コーティングで構成されています。 ライニングの厚さは260mmです。 ボイラーフレームに取り付けられたパネルの形で設置されます。 天井の内張りは、過熱器パイプ上に自由に配置された厚さ 280 mm のパネルで構成されています。 パネルの構造: 厚さ 50 mm の耐​​火コンクリート層、厚さ 85 mm の断熱コンクリート層、合計厚さ 125 mm の 3 層のソベライト スラブ、および厚さ 20 mm のシーリング マグネシウム コーティング層が適用されます。金網。 回転室のライニングと対流シャフトはパネルに取り付けられ、パネルはボイラーフレームに取り付けられます。 回転室ライニングの総厚は 380 mm です。耐火コンクリート - 80 mm、断熱コンクリート - 135 mm、および 40 mm のソベライト スラブの 4 層です。 対流式蒸気過熱器のライニングは、厚さ 155 mm の断熱コンクリート 1 層、耐火コンクリート 1 層 (80 mm)、およびソベライト スラブ 4 層 (165 mm) で構成されています。 プレートの間には、厚さ2÷2.5 mmのソベライトマスチックの層があります。 節水装置のライニングは厚さ 260 mm で、耐火性と断熱性のあるコンクリートと 3 層のソベライト スラブで構成されています。 安全対策 ボイラーユニットの運転は、現在の「設計および設計に関する規則」に従って実行する必要があります。 安全な操作 Rostechnadzor によって承認された「蒸気および温水ボイラー」、および「燃料油および天然ガスで作動するボイラー設備の爆発安全性に関する技術要件」、および現行の「発電所の火力発電設備の保守に関する安全規則」。 参考文献 1. VAZ CHPP の TGM-84 エネルギーボイラーの操作説明書。 2.メイクリヤールMV 最新のボイラーユニットTKZ。 M.: エネルギー、1978 年。 3. Kovalev A.P.、Leleev N.S.、Vilensky T.V. 蒸気発生器：大学向け教科書。 M.: Energoatomizdat、1985 年。 11 TGM-84 ボイラーの設計と操作 KALMYKOV Maxim Vitalievich Editor N.V. が編集。 Versina テクニカル エディター G.N. シャンコバ 2006 年 6 月 20 日に出版のために署名。 60x84 1/12 をフォーマットします。 オフセット用紙。 オフセット印刷。 条件付きpl。 1.39。 条件付き cr.-ott。 1.39。 学術編 l. 1.25 回覧 100. P. – 171. ________________________________________________________________________________________________________ 州立高等専門教育機関「サマラ州立工科大学」 432100. Samara, st. Molodogvardeyskaya, 244. 本館 12

TGM-96B ボイラーの典型的なエネルギー特性は、技術的に達成可能なボイラーの効率を反映しています。 典型的なエネルギー特性は、燃料油を燃焼させる際の TGM-96B ボイラーの標準特性を作成するための基礎として役立ちます。

ソ連エネルギー・電化省

運用のための主な技術部門
エネルギーシステム

代表的なエネルギー特性
重油燃焼用ボイラー TGM-96B

モスクワ 1981

この標準エネルギー特性は、Soyuztekhenergo (eng. G.I. GUTSALO) によって開発されました。

TGM-96B ボイラーの典型的なエネルギー特性は、リガ CHPP-2 の Soyuztekhenergo と CHPP-GAZ の Sredaztekhenergo によって実施された熱試験に基づいてまとめられており、技術的に達成可能なボイラーの効率を反映しています。

典型的なエネルギー特性は、燃料油を燃焼させる際の TGM-96B ボイラーの標準特性を作成するための基礎として役立ちます。

応用

。 ボイラー設備の簡単な特徴

1.1 。 タガンログボイラー工場の TGM-96B ボイラー - 自然循環と U 字型レイアウトを備えた軽油ボイラー、タービンと連動するように設計 T -100/120-130-3およびPT-60-130/13。 燃料油で動作する場合のボイラーの主な設計パラメータを表に示します。 .

TKZ によると、循環条件におけるボイラーの最小許容負荷は公称負荷の 40% です。

1.2 。 燃焼室は角柱状で、平面図では寸法が 6080x14700 mm の長方形です。 燃焼室の容積は 1635 m3 です。 燃焼体積の熱電圧は 214 kW/m 3、つまり 184 ・ 10 3 kcal/(m 3 ・ h) です。 燃焼室には蒸発スクリーンと前壁に取り付けられた放射壁式蒸気過熱器 (WSR) が含まれています。 炉上部の回転室内にスクリーン蒸気過熱器 (SSH) が設置されています。 下部対流シャフトには、対流式蒸気過熱器（CS）と節水器（WES）の 2 つのパッケージがガスの流れに沿って順番に配置されています。

1.3 。 ボイラーの蒸気経路は、ボイラーの側面間で蒸気が移動する 2 つの独立した流れで構成されています。 過熱蒸気の温度は、過熱蒸気自体の凝縮水の注入によって調整されます。

1.4 。 燃焼室の前壁には複流軽油バーナー HF TsKB-VTI が 4 基あります。 バーナーは、地平線に対する仰角 10°で、-7250 mm と 11300 mm のレベルに 2 段に設置されています。

燃料油を燃焼させるために、燃料油圧力 3.5 MPa (35 kgf/cm2) で公称容量 8.4 t/h の Titan 蒸気機械ノズルが装備されています。 重油をパージおよび噴霧する際の工場の推奨蒸気圧力は0.6MPa（6kgf/cm2）です。 ノズルあたりの蒸気消費量は 240 kg/h です。

1.5 。 ボイラーの設置には次のものが装備されています。

2 台の VDN-16-P ブロワー ファン、容量 259 · 10 3 m 3 /h、予備 10%、圧力 20% 39.8 MPa (398.0 kgf/m 2)、出力 500 /250 kW、各機械の回転速度は 741 /594 rpm。

排煙装置 2 台 DN-24×2-0.62 GM、容量 415×10 3 m 3 /h（マージン 10%）、圧力 20% マージン 21.6 MPa（216.0 kgf/m2）、出力 800各マシンの出力は /400 kW、回転速度は 743/595 rpm です。

1.6。 対流加熱面を灰堆積物から洗浄するために、このプロジェクトでは RVP の洗浄、水洗浄、絞り装置内の圧力を下げてドラムからの蒸気を吹き付けるためのショット装置を提供します。 1 つの RVP を吹く持続時間は 50 分です。

。 TGM-96Bボイラーの代表的なエネルギー特性

2.1 。 TGM-96B ボイラーの代表的なエネルギー特性 ( 米。 , , ）は、ボイラーの技術的および経済的指標を標準化するための指導資料およびガイドラインに従って、リガ CHPP-2 および GAZ CHPP でのボイラーの熱試験の結果に基づいて編集されました。 この特性は、タービンで動作する新しいボイラーの平均効率を反映しています。 T -100/120-130/3、PT-60-130/13 の以下の条件を初期値とします。

2.1.1 。 液体燃料を燃焼させる発電所の燃料バランスでは、大部分が高硫黄重油である M 100. したがって、燃料油の特性を作成します。 M 100 ( GOST 10585-75) 特徴: A P = 0.14%、W P = 1.5%、SP = 3.5%、 (9500kcal/kg)。 燃料油の作動質量に対して必要な計算はすべて実行されました。

2.1.2 。 ノズル前の燃料油の温度を120°と仮定します。 C ( ttl= 120 °C) 燃料油の粘度条件に基づく M 100、2.5° VU に相当、§ 5.41 PTE に準拠。

2.1.3 。 年間平均冷気温度 (tx.v.）送風ファン入口の角度は10°とします。 C 、TGM-96Bボイラーは主に年間平均気温がこの温度に近い気候地域（モスクワ、リガ、ゴーリキー、キシナウ）に設置されているためです。

2.1.4 。 エアヒーター入口の空気温度 (ち、ち) は 70° とみなされます C PTE の § 17.25 に従って、ボイラー負荷が変化しても一定になります。

2.1.5 。 クロスカップル型発電所の場合、給水温度 (t p.v.) ボイラーの前の温度は計算 (230 °C) であり、ボイラー負荷が変化しても一定であると仮定されます。

2.1.6 。 熱試験によると、タービン ユニットの特定の正味熱消費量は 1750 kcal/(kWh) と想定されます。

2.1.7 。 熱流係数はボイラー負荷に応じて、定格負荷での 98.5% から 0.6 負荷での 97.5% まで変化すると想定されます。D 公称値.

2.2 。 標準特性の計算は、「ボイラーユニットの熱計算（標準方法）」（M.: Energia、1973）の指示に従って実行されました。

2.2.1 。 係数 役立つアクションボイラーの総損失と煙道ガスによる熱損失は、Ya.L. 著の本で概説されている方法論に従って計算されます。 ペッカー」 熱計算与えられた燃料特性に従って」（M.: Energia、1977）。

どこ

ここ

αх = α "ve + Δ αtr

αх- 排気ガス中の過剰空気の係数;

Δ αtr- ボイラーのガス経路への吸盤。

うーん- 排煙装置の後ろの煙道ガスの温度。

計算には、ボイラー熱試験で測定された排ガス温度値が含まれ、標準特性を構築するための条件（入力パラメータ）に換算されます。t×in, t "kf, t p.v.).

2.2.2 。 動作点での過剰空気係数（水エコノマイザーの後ろ）α "ve熱試験によると、定格負荷では 1.04 と想定され、50% 負荷では 1.1 に変化します。

節水器後方の計算された過剰空気係数 (1.13) を標準仕様 (1.04) で許容される値まで下げることは、ボイラーレジームマップに従って燃焼モードを正しく維持し、PTE の要件に準拠することによって達成されます。炉とガス経路への空気の取り入れ、および一連のノズルの選択。

2.2.3 。 定格負荷時のボイラーのガス経路への空気の吸引量は 25% と想定されます。 負荷が変化すると、エア吸引量は次の式で決まります。

2.2.4 。 燃料の化学的不完全燃焼による熱損失 (q 3 ）は、標準エネルギー特性で認められている過剰空気を含むボイラーのテスト中に存在しなかったため、ゼロに等しいとみなされます。

2.2.5 。 燃料の機械的不完全燃焼による熱損失 (q 4 ) は、「機器の標準特性と計算された燃料消費量の調整に関する規則」 (M.: STSNTI ORGRES、1975) に従ってゼロに等しいとみなされます。

2.2.6 。 環境への熱損失 (q 5 ) はテスト中に決定されませんでした。 それらは、「ボイラー設備の試験方法」(M.: Energia、1970) に従って次の式に従って計算されます。

2.2.7 。 電動フィードポンプ PE-580-185-2 の固有エネルギー消費量は、技術仕様 TU-26-06-899-74 から採用されたポンプ特性を使用して計算されました。

2.2.8 。 通風と送風の固有エネルギー消費量は、熱試験中に測定され、条件 (Δ αtr= 25%) が規範特性を作成する際に採用されます。

十分な密度のガス経路を使用すると、Δ α ≤ 30%) 排煙装置は低速で定格ボイラー負荷を提供しますが、予備はありません。

低回転速度のブロワーファンにより、最大 450 t/h の負荷までボイラーが正常に動作します。

2.2.9 。 ボイラー設置機構の総電力には、電動給水ポンプ、排煙装置、ファン、再生空気ヒーターなどの電気駆動装置の電力が含まれます（図1）。 ）。 再生空気ヒーターの電気モーターの電力はパスポートのデータに従って取得されます。 排煙装置、ファン、電動供給ポンプの電気モーターの出力は、ボイラーの熱試験中に決定されました。

2.2.10 。 加熱ユニット内の空気を加熱するための比熱消費量は、ファン内の空気の加熱を考慮して計算されます。

2.2.11 。 ボイラープラント自体の必要な熱消費量には、エアヒーターでの熱損失が含まれており、その効率は 98% と想定されています。 RVP の蒸気吹き出しとボイラーの蒸気吹き出しによる熱損失。

RVP のスチームブローの熱消費量は、次の式を使用して計算されました。

Qオブド = Gオブド · 私は従います · τobd・10-3 MW (カロリー/時)

どこ Gオブド= 「発電装置 300、200、150 MW の補助ニーズに対する蒸気および凝縮水消費量の基準」 (M.: STSNTI ORGRES、1974) に基づく 75 kg/min。

私は従います = 私たち。 ペア= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τobd= 200 分 (日中に電源を入れた場合の送風持続時間 50 分の装置 4 台)。

ボイラーブローによる熱消費量は次の式を使用して計算されました。

Q続き = Gプロッド · 私はk.v・10-3 MW (カロリー/時)

どこ Gプロッド = PD番号 10 2 kg/h

P = 0.5%

私はk.v- ボイラー水のエンタルピー;

2.2.12 。 試験手順と試験中に使用される測定器の選択は、「ボイラー設備の試験方法」(M.: Energia、1970) によって決定されました。

。 規制指標の修正

3.1 。 ボイラー動作の主要な標準指標を、パラメータ値の偏差の許容範囲内でその動作の変化した条件に合わせるために、修正はグラフとデジタル値の形で与えられます。 の修正q 2 グラフの形で図に示します。 , 。 排ガス温度の補正を図に示します。 。 上記以外にも、ボイラーに供給される燃料油の加熱温度の変化や給水温度の変化も補正されます。

^ 技術的課題
「NGRESボイラーの排ガスサンプリング装置」

1 項目 3

^ 2 対象 3 の概要

3 納入範囲 / 作業実績 / サービス 6

4 技術仕様 11

5 例外/制限/仕事/供給/サービスを提供する義務 12

6 テスト、受け入れ、試運転 13

^ 7 付録のリスト 14

8 作業中の安全を確保するための要件 14

9 請負業者に対する環境保護要件 17

^ 10 代替オファー 18

1 件の主題

1. 
   TGM-96 ボイラー (ボイラー No. 4) のさまざまな負荷およびさまざまな運転モードにおける窒素酸化物、一酸化炭素、メタンの実際の濃度の測定 パフォーマーズ・インストゥルメント・パーク。
2. 
   制御セクション内の対流表面積にわたる二酸化窒素の分布密度の測定。

4. 低コストの再建策の活用に向けた提案の策定 窒素酸化物の排出削減を目的とした.

^

2オブジェクトの概要

1. 
   一般情報

州地区発電所はネビンノムイスク市の北郊外に位置し、熱電併給プラント（CHP）、開放型復水発電装置（ブロック部分）、複合サイクルガスプラント（CCP）で構成されています。

施設の正式名称：スタヴロポリ準州ネビンノムイスクにある卸売電力市場の公開株式会社エネル第五発電会社のネビンノムイスク州地区発電所支店。

所在地と住所: ロシア連邦、357107、ネビンノムイスク市、スタヴロポリ準州、エネルゲティコフ通り、建物2。

1. 
   ^ 気候条件

この地域の気候条件と周囲空気パラメータは、州地区発電所 (ネビンノムイスク) の位置に対応しており、表 2.1 のデータによって特徴付けられます。

表 2.1 この地域の気候データ (SNiP 01/23/99 の Nevinnomyssk)

冬の最も寒い月（1 月）の長期平均気温はマイナス 4.5 °C、最も暑い月（7 月）は +22.1 °C です。

霜が降り続ける期間は約60日間です。

風速は、頻度が 5% を超えず、10 ～ 11 m/秒です。

卓越した風向きは東です。

年間相対湿度は 62.5% です。

1. 
   ^ TGM-96ボイラーユニットの特徴と簡単な説明。

ドラム圧力 - 155 ati

主蒸気弁の後ろの圧力 - 140 ati

過熱蒸気温度 - 560С

給水温度 - 230℃
^ ガス燃焼時のボイラーの基本設計データ：
蒸気能力 t/時 480

過熱蒸気圧力 kg/cm 2 140

過熱蒸気の温度 С 560

給水温度 С 230

RVV前の冷気温度С 30

熱風温度 С 265
^ ファイアボックスの特性

燃焼室の容積 m 3 1644 燃焼室の熱電圧 kcal/m 3 h 187.10 3

時間当たり燃料消費量 VR nm 3 /h t/h 37.2.10 3

^ 蒸気温度

壁過熱器の後ろ С 391 外側スクリーンの前 С 411

外側スクリーン後 С 434 中間スクリーン後 С 529 対流式過熱器の入口パッケージ後 С 572

対流p/pの出力パッケージ後。 С 560

^ ガス温度

スクリーンの裏側 С 958

対流 P/P の後ろ С 738 水エコノマイザーの後ろ С 314

排気ガス С 120
ボイラーのレイアウトは U 字型で、2 つの対流シャフトがあり、燃焼室は蒸発パイプと輻射過熱パネルで保護されています。

回転チャンバーの水平煙道ダクトの炉天井は、天井過熱パネルによって保護されています。 スクリーン過熱器は回転チャンバーと移行煙道に配置されています。

回転室の側壁と対流シャフトの斜面は、壁に取り付けられた節水器のパネルで保護されています。 対流シャフトには、対流蒸気過熱器と水エコノマイザーが含まれています。

対流式過熱器パッケージは、節水器の吊り下げパイプに取り付けられています。

対流水エコノマイザー パッケージは空冷ビーム上にあります。

ボイラーに入る水は、頭上パイプ、凝縮器、壁に取り付けられた水エコノマイザー、対流式水エコノマイザーを通ってドラムに入ります。

ドラムからの蒸気は壁に取り付けられた放射過熱器の 6 枚のパネルに入り、放射から天井に入り、天井からスクリーンへ、スクリーンから天井壁へ、そして対流過熱器に入ります。 蒸気の温度は、蒸気自身の凝縮水を 2 回噴射することによって制御されます。 最初の噴射はスクリーン過熱器の前のすべてのボイラーで実行され、2 回目は K-4.5 で、3 回目は対流サブヒーターの入力パッケージと出力パッケージの間の 5A 噴射で実行され、2 回目の噴射は K-5A で実行されます。外画面と中画面のカット。

燃料の燃焼に必要な空気を加熱するために、ボイラーの後部に再生空気ヒーターが 3 台設置されています。 ボイラーには VDN-26 型ブロワーファンが 2 台装備されています。 II および 2 つの排煙装置タイプ DN26x2A。

ボイラーユニットの燃焼室は角柱形状をしています。 クリアな燃焼室の寸法:

幅 - 14860 mm

奥行き - 6080 mm

燃焼室の容積は 1644 m3 です。

480 t/時の負荷での燃焼体積の可視熱応力: - ガス上で 187.10 3 kcal/m 3 時間。

燃料油 - 190.10 3 kcal/m 3時間。

燃焼室は直径1.5mmの蒸発管により完全にシールドされています。 60x6、ピッチ64mm、過熱パイプ。 さまざまな熱的および水力的歪みに対する循環の影響を軽減するために、すべての蒸発スクリーンはセクション化されており、各セクション (パネル) が独立した循環回路を表しています。

ボイラーバーナー装置。

数量の名称 単位。 測定された ガス 重油

1. 公称性能 kg/時 9050 8400
2. 対気速度 m/秒 46 46
3. ガス流量 m/sec 160 -
4. バーナー抵抗 kg/m2 150 150

空輸で。
5. 最大生産性 - nm 3 / 時間 11000

ガス情報
6. 最大生産量 - kg/時間 - 10000

燃料油の性質。
7. 規制の許容限界 % 100-60% 100-60%

負荷の変化。 公称値から 公称値から
8. バーナー前のガス圧力。 kg/m2 3500 -
9. バーナー前の燃料油圧 - kgf/cm 2 - 20

恥ずかしがり屋。
10. 最小圧力降下 - - - 7

低減された燃料油濃度

負荷。

簡単な説明バーナー - GMG タイプ。
バーナーは次のコンポーネントで構成されます。

a) ガイドベーンに周辺空気を均一に供給するように設計されたボリュート、

b) 周辺空気供給室の入口に設置されたレジスターを備えたガイドベーン。 ガイドベーンは、周囲の空気の流れを乱流させ、そのねじれを変えるように設計されています。 ガイドベーンを覆ってねじれを増やすと、トーチのテーパーが増加し、範囲が減少します。逆も同様です。

c) 直径が 100 mm のパイプの表面によって内側に形成された中央空気供給室。 219 mm、これは同時に作動燃料油ノズルをその中に取り付けるのと、外側にパイプの直径の表面を取り付けるのに役立ちます。 火室の出口にあるチャンバーの内面でもある 478 mm には 12 個の固定ガイド ベーン (ロゼット) があり、トーチの中心に向かう空気流を乱流するように設計されています。

ｄ）周囲空気供給用のチャンバー。パイプ径１００の表面によって内側に形成される。 中央ガス供給室の外面とパイプ径の外面を合わせた直径は529mmです。 周囲ガス供給室の内面でもある1180mm、

e) 中央ガス供給室。炉の出口側にある直径のノズルの列を備えています。 18mm（8個）、穴数直径18mm 17mm（16個）。 チャンバー外面の周囲にノズルと穴が2列に配置されており、

e) 直径が 2 列のノズルを備えた周辺ガス供給用のチャンバー。 8個入り、直径25mm。 14mm 32個入り ノズルはチャンバーの内面の周囲に配置されています。

空気の流れを調整できるように、バーナーには以下が装備されています。

バーナーへの空気供給の共通ゲート、

周辺空気供給のゲート、

中央給気口のゲート。

火室への空気の吸い込みを防ぐために、燃料油ノズルのガイドパイプにダンパーが取り付けられています。