Zdůvodněte potřebu snadno resetovatelné struktury (dále jen LSK) (TKP 45-2.02-92, TKP 45-2.02-38).

Při návrhu konstrukcí je nutné zvolit typ snadno resetovatelné konstrukce a její parametry. K tomu se vypočítá požadovaná plocha LSC pro jednu místnost v souladu s TKP 45-2.02-38 (místnost, pro kterou se výpočet provádí, určuje vedoucí projektanta hřiště). Pro ostatní prostory kategorie A a B se výpočet požadované plochy LSC provádí v souladu s článkem 5.6.6 TKP 45-2.02-92. Dále je analyzována možnost instalace LSC do vnějších obvodových stěn a je nalezena oblast oken, která lze použít jako LSC. Počet oken je nutné vzít v souladu s výkresy půdorysů, rozměry oken jsou zohledněny s ohledem na zvolené parametry v pododdíle 2.1. To zohledňuje možnost instalace oken do protipožární stěny typu 1 (TKP 45-2.02-92).

Pokud plocha okna nestačí, pak je nutné v nátěru zajistit LSC (zasklení světlíků nebo nátěr, který nemá pevné spojení s nosnými prvky nátěru).

V tomto případě zohledněte níže uvedené otázky v textové části.

Pro snadno odstranitelný povlak jsou určeny následující:

Zatížení od hmoty povlakových konstrukcí;

Přítomnost a uspořádání rozdělených švů;

Oblast pokrytí omezená rozdělenými švy (oblast karty).

Pro zasklení oken nebo světlíků se stanoví:

Typ skla (běžné nebo zesílené);

Tloušťka skla;

Plocha jedné sklenice ve vazbě.

V tabulce 2.10 shrňte data pro prostory, ve kterých je vyžadováno zařízení LSC.

Tabulka 2.10 – Parametry LSC

Příklad plnění:

Zajištění bezpečnosti osob v případě požáru

Stanovení parametrů nouzových východů z prostor

V této části, s ohledem na požadavky TCP 45-2.02-279, zvažte následující problémy a uveďte je ve vysvětlující poznámce:

- vyberte pro každý pokoj požadované množství východy z areálu;

Rozmístěte nouzové východy z areálu.

Vezměte v úvahu přípustnost výstavby nouzových východů přes prostory pro jiné účely:

Od vestaveb a vložek přes prostory kategorií B1-B4, G1-G2 atd.

Proveďte kalkulace pro všechny výrobní prostory:

Podle tabulek 11 a 2 TKP 45-2.02-279 zvolte požadovanou šířku výjezdů z výrobních prostor;

Podle tabulky 9 TKP 45-2.02-279 pro průmyslové prostory se volí vzdálenost od nejvzdálenějšího pracoviště k nejbližšímu nouzovému východu z areálu (při zvažování zohledněte poznámky k tabulce 9),

Výsledek uveďte ve formě tabulky 2.11.

Tabulka 2.11 – Parametry nouzových východů

Poznámky:

1. Ve sloupcích 4 – 8 se za hodnotu umístí regulační odůvodnění (například: bod 2.26);

2. Ve sloupcích 5,7,8 – za vypočítanou hodnotou se za zlomek umístí požadovaná hodnota, poté skutečná hodnota;

3. Ve sloupci 3 vypočítejte hustotu lidského proudění na společném průchodu v místnosti (pozn. 1 tabulky 9 TKP 45-2.02-279). K tomu je nutné vzít v úvahu následující: protože projekt kurzu neobsahuje údaje o množství a rozměrech technologické vybavení pro výpočet hustoty lidského proudění v prostorách se předpokládá, že plocha evakuačních průchodů se rovná 35 % plochy areálu.

Příklad plnění:

VÝPOČET PLOCHY SNADNO VYJÍMATELNÝCH KONSTRUKCÍ PRO SKLADY ALKOHOLU

Z.R. Gainanova, studentka

Státní letecká technická univerzita v Ufa

Problémy předcházení výbuchům v průmyslových objektech jsou řešeny při jejich projektování, kdy jsou brány v úvahu jako ekonomická efektivita technologický postup, stejně jako jeho bezpečnost.

Ochranný účinek snadno resetovatelných uzavíracích konstrukcí (ELS) spočívá v tom, že jsou zničeny v počáteční fázi výbuchu, kdy tlak plynů - produktů výbuchu - ještě nedosáhl velké hodnoty a není nebezpečný pro nosné konstrukce. Přes otvory, které vznikly v důsledku zničení snadno odstranitelných konstrukcí, jsou z budovy vytlačovány přebytečné objemy plynů - nespálené směsi a produktů výbuchu. V důsledku uvolnění části přebytečných objemů plynu se snižuje tlak a následně i zatížení hlavních konstrukcí ve srovnání se zatížením, které by nastalo při výbuchu stejné směsi v uzavřeném objemu. Při zajišťování protivýbuchové ochrany budov je nutné usilovat o to, aby přetlak nepřekročil to, co je pro konstrukce přípustné. Použití snadno resetovatelných konstrukcí umožňuje snížit tlak při výbuchu v průmyslových prostorách na hodnoty, které jsou bezpečné pro pevnost a stabilitu hlavních nosných konstrukcí budov. Diagram změn tlaku při výbuchu v uzavřeném prostoru je na obrázku 1.

Rýže. 1. Výpočtový diagram změn tlaku při výbuchu: 1 - v uzavřeném objemu;

2 - se snadno resetovatelnými strukturami

Oblast LSC se určuje v následujícím pořadí. 1. Určete počáteční údaje potřebné pro výpočet.

TV = (1g + To) -0,9

TV = (3216+293) 0,9 = 3140,1 tis.

Maximální stupeň expanze produktů spalování a normální rychlost spalování jsou podle toho převzaty z tabulkových údajů (příloha 3):

e = 7,5; V = 0,556 m/s.

2. Určete odhadovanou dobu trvání proudění spalin skrz otvory:

e-^ = 7,5 2946,44 = 22098,3 m3 > ^ = 2946,44 m3,

Teplotu produktů výbuchu určujeme:

TV + (0,8 - Shcm/^ohm) Tn

1,6 + (8 -2) Wcm/^ohm

t_: Federální zákon: [přijatý státem. Duma 4. července 2008: schváleno. Rada federace 11. července 2008]. - M.: Prospekt, . - 144, str. - ISBN 978-5-392-01078-3.

2 SP 4.13130.2009. Seznam pravidel. Systémy požární ochrany. Omezení šíření požáru v ochranných zařízeních. Požadavky na řešení prostorového plánování. - Vstupte. 2009-05-01. - M.: Nakladatelství norem, 2009. - 84 s.

3 Požární prevence ve stavebnictví / B.V. Grushevsky [a další]; upravil Kudalenkina V.F. Vyšší strojní požárně technická škola Ministerstva vnitra SSSR, 1985. 454 s.

V prostorách oddělení disperze, oddělení balení, přípravna sypkých surovin, mezisklad hotové výrobky, byly navrženy útvary smaltované kompozice, útvary přípravy tekutých surovin, cementobetonové podlahy. V kotelně a na chodbě se používá keramická dlažba. V administrativních kancelářích, šatně a zasedací místnosti jsou jako podlaha použity parketové panely z dubového dřeva.

Střecha je provedena na prefabrikovaných železobetonových střešních konstrukcích. V souladu s článkem 5.1 a článkem 5.3 akceptujeme dvouvrstvou rolovanou střechu se sklonem 2 % (tabulka 2) z bitumen-polymerových materiálů se skleněným podkladem o tloušťce první vrstvy 2,5 mm a celkové tl. vrchní vrstva s vrchní vrstvou 4 mm.

Návrh protipožárních zábran

Požární stěna typu 1 je vnější nosná zděná stěna o tloušťce 510 mm, spočívající na základech, která je postavena na celou výšku budovy a překračuje všechny konstrukce a podlahy (bod 5.1.15). Výška protipožární stěny nad střechou je 0,6 m (bod 5.1.16).

Jako požárně odolná podlaha 3. typu byla přijata podlahová deska (viz tab. 2.2) s mezí požární odolnosti REI 60.

Jako požární příčky typu 1 jsou použity zděné příčky tloušťky 250 mm, které jsou vybaveny protipožárními dveřmi typu 2. V požárních přepážkách oddělujících prostory kategorie A a B z hlediska nebezpečí výbuchu a požáru od sebe navzájem a od prostor jiných kategorií, jakož i schodišťové šachty jsou k dispozici vzduchové uzávěry typu 2 s konstantním tlakem vzduchu alespoň 20 Pa (bod 5.6.3).

Dveře předsíňových zámků mají samozavírače a těsnění v předsíních a nemají zámky, které brání jejich otevření bez klíče.

Tak jako protipožární dveře Dveře typu 2 DMP 21?10/0,75-B (materiál dveří - ocel; výplňový materiál - čedičový supertenký plech (série 1.436.2-22 v.1)), s limitem požární odolnosti EI45.

Návrh ochrany budov proti výbuchu

Výpočet plochy snadno resetovatelných konstrukcí

Vypočítáme parametry LSC pro oddělení složení skloviny.

Ethanol se používá v odděleních přípravy skloviny. Požárně nebezpečné vlastnosti ethanolu jsou stanoveny z referenční literatury.

Ethanol (C 2 H 6 O) je hořlavá, bezbarvá kapalina. Molekulová hmotnost - 46,07 g/mol, hustota kapaliny - 785 kg/m3; log p=7,81158-1918,508/(252,125+t); maximální tlak výbuchu - 682 kPa; koncentrační limityšíření plamene 3,6-17,7 %; maximální normální rychlost šíření plamene je 0,556 m/s.

Jako nouzovka v souladu s paragrafy. 4.1, 4.2 volitelný nejhorší možný scénář, při které je aparatura zcela zničena a celý obsah (12 tun) se dostane potrubím do místnosti. Objem kapaliny rozlité do místnosti bude:

kde je hmotnost rozlité kapaliny; - hustota ethanolu.

Plocha odpařování kapaliny podle bodu 4.2.4 je stanovena na základě podmínky, že na plochu 1 patra místnosti se rozlije jeden litr hořlavé kapaliny, benzen se tedy rozlije po celé místnosti.

Pro určení intenzity odpařování určuji tlak nasycených par pomocí Antoinova vzorce s přihlédnutím k maximální teplotě vzduchu v místnosti:

kde jsou Antoinovy ​​konstanty pro etanol a jsou teploty proudu vzduchu nad odpařovacím povrchem.

Určuji intenzitu odpařování z povrchu kapaliny:

kde je koeficient, který závisí na rychlosti a teplotě proudění vzduchu nad odpařovacím povrchem (tabulka 3); M je molární hmotnost paliva, kg kmol -1.

Určuji dobu úplného odpaření:

kde je odpařovací plocha, m2.

Protože doba úplného odpaření kapaliny je více než 3600 s, pro další výpočty bereme dobu odpařování rovnou 3600 s.

Množství hořlavých par vstupujících do místnosti je tedy:

Určuji hustotu par kapaliny při teplotě 35°C:

kde M je molární hmotnost, kg kmol -1 (46,07 kg kmol -1 pro ethanol);

V 0 - molární objem rovný 22,413 m 3 kmol -1; t r - návrhová teplota, C; (Tabulka 3) pro Minsk t р =35С.

Objem nebezpečného prostoru je roven:

kde Spom je oblast prostor oddělení přípravy skloviny; hp? výška místnosti pro oddělení přípravy skloviny.

Volný objem místnosti se rovná:

Stechiometrická koncentrace kapalných par a stechiometrický koeficient kyslíku ve spalovací reakci jsou určeny vzorcem 3:

kde n s, n, n n o n x - počet atomů C, H, O a halogenidů v molekule hořlavé látky.

Spalovací reakce ethanolu: C 2 H 6 O + 3O 2 +3 3,76N 2 2CO 2 + 3H 2 O + 3 3,76N 2

Hmotnost etanolových par uvolněných do místnosti v důsledku projektové havárie bude určena a vyjádřena ze vzorce 1:

kde P max je maximální výbušný tlak stechiometrické směsi plyn-vzduch nebo pára-vzduch v uzavřeném objemu, stanovený z referenčních údajů, kPa; P 0 - počáteční tlak, kPa; Z je součinitel účasti paliva na výbuchu, který lze vypočítat na základě charakteru rozložení plynů a par v objemu místnosti, stanovený podle tabulky 2; ΔP-výbušný přetlak, kPa; V sv - volný objem místnosti, m 3; ?P je přetlak výbuchu;

Najdeme požadovanou oblast LSC.

Spodní mez koncentrace šíření plamene zjistíme pomocí vzorce 3.6:

Vzhledem k tomu, že u hořlavých kapalin je koncentrace stanovena v objemových procentech a pro další výpočty potřebujeme znát její hodnotu v g / m 3, převedeme k tomu koncentraci z % (obj.) na g / m 3 podle na vzorce 3.8; 3.9:

Pro další výpočty je nutné určit vypočtenou normální rychlost šíření plamene podle vzorce 3.11:

kde Un.max je maximální normální rychlost šíření plamene m/s (pro etanol Un.max=0,556 m/s).

Určujeme koeficient, který určuje stupeň naplnění objemu místnosti výbušnou směsí a její účast na výbuchu, která se vypočítá podle vzorce 3.14:

Protože vypočtená hodnota přesahuje 1, pak pro další výpočty použijeme hodnotu rovnou 1 (kapitola 6.6).

Stupeň naplnění objemu místnosti výbušnou směsí se vypočítá podle vzorce 3.15:

Protože vypočtená hodnota přesahuje 1, pak pro další výpočty použijeme hodnotu rovnou 1 (bod 6.9).

Vypočítejme objem plamene pomocí vzorce 3.16:

kde m n je koeficient, který určuje stupeň naplnění objemu místnosti výbušnou směsí a její účast na výbuchu; r.nkp. , р.max ? koncentrační limity hořlavých látek (akceptovány v souladu s přílohou B)

Protože V pl je menší než V pom, pak podle podmínky 3.19 akceptujeme, že V g. pom = V pl.

Rychlost zintenzivnění explozivního hoření se určuje v závislosti na velikosti objemu, který zabírají zařízení a stavební konstrukce v objemu místnosti a h a objemu V g.p. Pro malá a velká zařízení a stavební konstrukce je a resp.

Vzhledem k tomu, že podmínka neuvádí procentuální poměr mezi velkorozměrovými a malorozměrovými stavebními konstrukcemi a vybavením, předpokládáme na základě předpokladů, že 60 % zabírají velkorozměrové stavba budovy a zařízení a 40 % - drobné stavební konstrukce a zařízení.

Střední hodnota indexu intenzifikace výbušného hoření je určena vzorcem 3.20):

Odhadovaná rychlost šíření plamene Up je určena vzorcem 3.22:

Protože je to méně než 40 m/s a více než 0,15 m/s, pak se přípustný přetlak v místnosti při explozivním spalování směsi bere podle tabulky 3.4 rovný 5 kPa.

Vypočítaný stupeň stlačení spalin při explozivním spalování směsi v uzavřeném objemu je určen vzorcem 3.24:

Číselné hodnoty vypočtených koeficientů a jsou určeny vzorci 3.25 a 3.26:

Koeficient v m, který zohledňuje stupeň naplnění objemu místnosti výbušnou směsí, se stanoví v závislosti na hodnotě koeficientu mn podle tabulky 3.5:

od µ 1<µ v <µ 2 (0,0072<0,0342<0,1635) значит:

Koeficient, který zohledňuje vliv tvaru místnosti a vliv výstupu zplodin hoření výbušné směsi (od µ v<µ 2) равен:

kde b p je šířka místnosti, m; h p -- výška místnosti, m.

Odhadovaná hustota plynu ve výbušném prostoru před zapálením je určena vzorcem 3.27:

Jako snadno snímatelné konstrukce používáme okna OPD1S 2.4-2.4 SSP o rozměrech 2,4 x 2,4 metru (obrázek 2) s jednoduchým zasklením o tloušťce 5 mm (příloha A (obrázek A2)).

Vypočítané rozměry zasklení se určí v závislosti na skutečných rozměrech zasklení pomocí vzorců 3.29;3.30:

kde apr je velikost okenního otvoru ve směru menší strany skla, m; b pr - velikost okenního otvoru ve směru větší strany skla, m; h st - tloušťka skla, m.

Skleněná plocha S st je určena vzorcem 3.31:

kde a st je odhadovaná velikost menší strany skla, m; b st - odhadovaná velikost větší strany skla, m.

Koeficient l st je určen vzorcem 3.32:

Metodou lineární interpolace určíme, že koeficienty K SH a K l jsou rovny 0,25 a 1,15.

kde KSH je koeficient stanovující vztah mezi plochou a tloušťkou skla použitého pro LSC zařízení; K l - koeficient stanovený v závislosti na poměru stran skleněné tabule.

Hodnota sníženého otevíracího tlaku jednoduchého zasklení je určena vzorcem 3.33:

Minimální plocha LSC je určena vzorcem 3.34:

kde U n.r. - vypočtená normální rychlost šíření plamene, m/s;

b - indikátor zintenzivnění výbušného hoření;

e c je vypočtený stupeň stlačení zplodin hoření při explozivním spalování směsi v uzavřeném objemu;

v m - koeficient zohledňující stupeň naplnění objemu místnosti výbušnou směsí;

K f - koeficient zohledňující vliv tvaru místnosti a vliv odtoku zplodin hoření výbušné směsi;

V St - volný objem místnosti, m 3;

с 0 - vypočtená hustota plynu v místnosti před zapálením, kg/m 3 ;

DR add - dovolený přetlak v místnosti při explozivním hoření směsi, kPa.

Metodou lineární interpolace získáme, že součinitel otevření zasklení při výbuchu je 0,627 (tabulka 3.9).

Oblast LSC ve vnějším krytu výbušné místnosti při použití jednoduchého zasklení je určena (vzorec 3.35):

Požadovaný počet oken určíme pomocí vzorce:

Obdobnou kalkulaci provádíme pro provozovnu balícího oddělení a meziskladu hotových výrobků. Všechny vypočtené údaje zapíšeme do tabulky 2.4.

Tabulka 2.4 - Návrhové parametry LSC

Zjednodušenou metodou také v souladu s článkem 5.6.6 provádíme výpočty pro ventilační komory systémů odsávání, které obsluhují místnosti kategorií A, B a podle odstavce 7.99 patří do kategorie obslužné místnosti. Výsledky jsou uvedeny v tabulce 2.5.

Tabulka 2.5 - Výsledky výpočtů LSC pro ventilační komory

Výpočet požadované plochy snadno resetovatelných konstrukcí

V současné době existuje několik způsobů, jak určit požadovanou oblast LSC:

b) Výpočet oblasti LSC na základě parametrů výbuchu (vědeckých nebo teoretických).

a) Regulační (podle SP 4.13130.2009 bod 6.2.6).

Při absenci vypočtených údajů by plocha snadno shozených konstrukcí měla být alespoň 0,05 m 2 na 1 m 3 objemu prostor kategorie A a alespoň 0,03 m 2 - prostor kategorie B.

b) Výpočet plochy LSC na základě parametrů výbuchu (podle rovnice hoření).

Bezpečnostní podmínka:

F tr.LSK se zpravidla počítá na jednotku objemu plochy:

V metodice výpočtu jsou převzaty následující předpoklady a předpoklady:

Směs je rovnoměrně rozložena po celém objemu místnosti nebo její části s koncentrací blízkou stechiometrické;

· spalování směsi se šíří po celém médiu;

Do otevření LSC dochází ke zvýšení tlaku jako v uzavřeném objemu;

· předpokládá se, že LSC jsou zničeny okamžitě, když je dosaženo tlaku DP přidat;

· proces proudění plynu otvory v místnosti je adiabatický.

Počáteční údaje pro výpočet:

T n \u003d 2393 K, P 0 \u003d 10 5 Pa, W cm, W pom, ΔР add, m, n (n, m je počet molů ve spalovací reakci), Tg, υ n (normální spalování rychlost směsi).

1. Určete teplotu spalování při výbuchu:

2. Určete stupeň expanze zplodin hoření

3. Zkontrolujte stav:

Kdy nabývá hodnotu:

4. Pokud τ v >0 Vyžaduje se LSK

5. Určete teplotu odpařování zplodin hoření:

6. Průtok plynu při výbuchu:

7. Nadměrný objem zplodin výbuchu na jednotku objemu místnosti

Je rozumné, aby požadavek odborníka při absolvování zkoušky projektové dokumentace potvrdil protokolem o požární zkoušce nebo požárním osvědčením, výpočtem výbuchu, použití v projektu snadno spadnutých konstrukcí provedených v souladu s GOST R 56288-2014

🔥Příklad výpočtu LSC https://morozofkk.ru/?newsid=3299

Federální zákon ze dne 22. července 2008 N 123-FZ „Technické předpisy o požadavcích na požární bezpečnost“ (ve znění ze dne 3. července 2016);

Regulační dokumenty zařazené do Seznamu dokumentů v oblasti normalizace, v důsledku čehož je na dobrovolném základě dodržování požadavků federálního zákona ze dne 22. července 2008 N 123-FZ „Technické předpisy o požadavcích na požární bezpečnost“ zajištěno, schváleno vyhláškou Rosstandart ze dne 16. 4. 2014 N 474 (ve znění ze dne 25. února 2016);

Regulační dokumenty zahrnuté do Seznamu národních norem obsahující pravidla a metody výzkumu (testování) a měření, včetně pravidel pro odběr vzorků, nezbytné pro aplikaci a implementaci federálního zákona „Technické předpisy o požadavcích na požární bezpečnost“ a posuzování shody, schválené nařízení vlády RF ze dne 10. března 2009 N 304-r (ve znění ze dne 11. června 2015).

V současné době požárně bezpečnostní předpisy zahrnují:

SP 4.13130.2013 "Systémy požární ochrany. Omezení šíření požáru v objektech ochrany. Požadavky na prostorové plánování a konstrukční řešení" (ve znění ze dne 18. července 2013);

Odolnost objektu proti výbuchu: stav objektu, ve kterém není možnost poškození nosných stavebních konstrukcí a zařízení nebo zranění osob nebezpečnými faktory výbuchu, kterého lze dosáhnout uvolněním tlaku (energie výbuchu) do prostoru. atmosféry na bezpečnou úroveň v důsledku otevření otvorů v plášti budovy zakrytých bezpečnostními nevýbušnými zařízeními (zasklení, speciální okna nebo snadno odstranitelné konstrukce) (bod 3.11 SP 4.13130.2013).

Odtlakování jako způsob ochrany proti výbuchu: nejběžnější způsob protipožární a protiexplozní ochrany uzavřených zařízení a prostor, který spočívá v jejich vybavení bezpečnostními membránami a (nebo) jinými odtlakovacími zařízeními s odlehčovací plochou průřezu, která je dostatečná k zabránění zničení zařízení nebo prostor v důsledku zvýšení přetlaku při spalování hořlavých směsí (bod 3.23 GOST R 12.3.047-2012).

Bezpečnostní protivýbuchové zařízení: zařízení ve formě speciálních oken, zasklení nebo snadno demontovatelných konstrukcí, které otevírají výstupní otvory v plášti budovy v rané fázi výbuchu plynů, páry, směsí prachu a vzduchu a zajišťují bezpečný tlak uvnitř budovy. budově (místnosti) a v okolním prostoru (doložka 3.30 SP 4.13130.2013).

V souladu s bodem 4.16 SP 4.13130.2013 v zařízeních třídy funkčního požárního nebezpečí F5, která nejsou nevýbušná, zajišťující odolnost budov a okolních budov proti výbuchu v případě výbuchu plynu, páry, prach-vzduch směs musí být doprovázena výpočtem zatížení v závislosti na parametrech směsi, prostorovém řešení budovy, přítomnosti zařízení v ní, stavebních konstrukcí (sloupy, vazníky, perforované podlahy, příčky atd.), charakteristikách dveře, vlastnosti zasklení a snadno odnímatelné konstrukce.

V zařízeních, která nejsou odolná proti výbuchu, by se měla používat okna nebo jiné konstrukce, které plní funkci bezpečnostního protivýbuchového zařízení, které zajišťuje bezpečné zatížení (5 kPa) v případě výbuchu plynu, páry, prachu a vzduchu. směs.

V souladu s článkem 6.2.5 SP 4.13130.2013 jsou v místnostech kategorie A a B zajištěny vnější snadno odnímatelné uzavírací konstrukce.

Zasklení oken a světlíků se používá jako snadno demontovatelné konstrukce. Pokud je plocha zasklení nedostatečná, lze jako snadno odstranitelné konstrukce použít nátěrové konstrukce z ocelových, hliníkových a azbestocementových plechů a účinné izolace. Plocha snadno resetovatelných konstrukcí je určena výpočtem. Při absenci vypočtených údajů musí být plocha snadno odstranitelných konstrukcí nejméně 0,05 m2 na 1 m3 objemu místnosti kategorie A a nejméně 0,03 m2 u místnosti kategorie B.

Okenním sklem se rozumí snadno snímatelné konstrukce o tloušťce 3, 4 a 5 mm a ploše minimálně (respektive) 0,8, 1 a 1,5 m2.

Vyztužené sklo není snadno odnímatelná konstrukce.

Válcovaný koberec v oblastech snadno snímatelných krycích konstrukcí je rozřezán na karty o ploše ne větší než 180 m2.

Návrhové zatížení od hmoty snadno odstranitelných povlakových konstrukcí by nemělo být větší než 0,7 kPa (70 kgf/m2).

V souladu s článkem 6.9.16 SP 4.13130.2013 by při použití paliva schopného tvořit plyn, páru, výbušné směsi prachu se vzduchem měly být v místnostech pro zásobování palivem zajištěny snadno odstranitelné uzavírací konstrukce, jejichž plocha je určena výpočtem podle GOST R 12.3.047 by při absenci vypočtených údajů měla být plocha snadno odstranitelných konstrukcí alespoň 0,05 m2 na 1 m3 prostoru kategorie A a alespoň 0,03 m2 na 1 m3 prostor kategorie B.

Okenní skla v budovách a místnostech pro zásobování palivem musí být jednoduchá a umístěna ve stejné rovině s vnitřním povrchem stěn.

Výpočty ploch snadno resetovatelných konstrukcí lze provést na základě:

GOST R 12.3.047-2012 "Národní norma Ruské federace. Systém norem bezpečnosti práce. Požární bezpečnost technologických procesů. Všeobecné požadavky. Metody kontroly" ;

GOST 12.1.004-91 "Mezistátní norma. Systém norem bezpečnosti práce. Požární bezpečnost. Všeobecné požadavky" (ve znění pozdějších předpisů 10/01/1993).

V souladu s článkem 4.13 GOST R 12.3.047-2012 by opatření ke snížení následků požáru a výbuchu měla zahrnovat použití zařízení, která snižují tlak v přístroji na bezpečnou hodnotu během spalování plynu, páry a prachu. směsi vzduchu (příloha H).

Dodatek "N" GOST R 12.3.047-2012 stanoví metodu pro stanovení požadované bezpečné oblasti odtlakování zařízení a prostor.

Způsob stanovení bezpečného odtlakovacího prostoru zařízení je také uveden v příloze č. 8 GOST 12.1.004-91.

V současné době se GOST R 56288-2014 "Okenní konstrukce s okny s dvojitým zasklením pro budovy. Technické podmínky" nevztahuje na regulační dokumenty o požární bezpečnosti, protože nezahrnuje:

V Seznamu dokumentů v oblasti normalizace, v jehož důsledku je na dobrovolném základě zajištěno dodržování požadavků federálního zákona ze dne 22. července 2008 N 123-FZ „Technické předpisy o požadavcích na požární bezpečnost“, schváleno řádem Rosstandart ze dne 16. dubna 2014 N 474 (ve znění ze dne 25.02.2016);

V Seznamu národních norem obsahujícím pravidla a metody výzkumu (testování) a měření, včetně pravidel pro odběr vzorků, nezbytných pro aplikaci a implementaci federálního zákona „Technické předpisy o požadavcích na požární bezpečnost“ a provádění posuzování shody, schváleném nařízení vlády Ruské federace ze dne 10. března 2009 N 304-r (ve znění ze dne 11. června 2015).

V současné době, v souladu s částí 1 článku 6 spolkového zákona ze dne 22. července 2008 N 123-FZ „Technické předpisy o požadavcích na požární bezpečnost“ (ve znění ze dne 3. července 2016), požární bezpečnost chráněného objektu je považováno za zajištěné, pokud je splněna jedna z následujících podmínek:

1) požadavky na požární bezpečnost stanovené technickými předpisy přijatými v souladu s federálním zákonem „o technickém předpisu“ jsou plně splněny a riziko požáru nepřesahuje přípustné hodnoty stanovené tímto federálním zákonem;

2) požadavky na požární bezpečnost stanovené technickými předpisy přijatými v souladu s federálním zákonem „o technickém předpisu“ a regulačními dokumenty o požární bezpečnosti jsou plně splněny.

V souladu s tím jsou v současné době požadavky na snadno resetovatelné struktury přesně stanoveny v článku 4.16, článku 6.2.5, článku 6.9.16 SP 4.13130.2013.

Výpočty ploch snadno resetovatelných konstrukcí se provádějí přesně na základě GOST R 12.3.047-2012 a GOST 12.1.004-91.

Při absenci vypočtených údajů musí být plocha snadno odstranitelných konstrukcí nejméně 0,05 m2 na 1 m3 objemu místnosti kategorie A a nejméně 0,03 m2 na 1 m3 místnosti kategorie B.